WWW.LIBRUS.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - собрание публикаций
 

«Мединцев Станислав Викторович РАЗРАБОТКА МЕТОДА ОБЕСПЕЧЕНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ВИНТОВЫХ СОПРЯЖЕНИЙ С ТВЕРДОСМАЗОЧНЫМИ ПОКРЫТИЯМИ ...»

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего образования «Тверской государственный технический университет»

На правах рукописи

Мединцев Станислав Викторович

РАЗРАБОТКА МЕТОДА ОБЕСПЕЧЕНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ

ВИНТОВЫХ СОПРЯЖЕНИЙ С ТВЕРДОСМАЗОЧНЫМИ

ПОКРЫТИЯМИ

Специальность: 05.02.02 – Машиноведение, системы приводов и детали

машин

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель д.т.н., доцент Бурдо Георгий Борисович Тверь – 2018 ОГЛАВЛЕНИЕ Введение………………………………………………...…………………………4 Глава 1 . Анализ литературных источников и постановка задачи исследований………………………………………………………………………9 Теория винтовой пары………………………………………..9 1.1 Применение твердосмазочных покрытий в винтовых 1.2 сопряжениях…………………………………………………………...11 Фрикционное взаимодействие металлических покрытий и 1.3 ТСП…………………………………………………………………….18 Взаимодействие тврдых тел при скольжении……………23 1.4 Распределение нагрузки по виткам трибосопряжений типа 1.5 винтовая пара………………………………………………………….26 Оборудование и методики для исследования фрикционных 1.6 характеристик трибосопряжений с твердосмазочными покрытиями……………………………………………………………30 Глава 2 . Методика исследований………………………………………………35

2.1 Материалы и покрытия…………………………………………..35 Приборы и методики для исследования поверхности 2.2 контактирующих тел…………………………………………………36

2.3 Оборудование и методики для испытания пар трения с твердосмазочными покрытиями……………………………………..44

2.4 Методика оценки результатов экспериментальных исследований………………………………………………………….54 Глава 3 . Исследование фрикционных характеристик трибосопряжений типа винтовая пара с твердосмазочными покрытиями…………………..57

3.1 Постановка задачи и расчетная схема…………………………57 Исследование распределения нагрузки по виткам 3.2 трибосопряжения типа винтовая пара с твердосмазочными покрытиями……………………………………………………………59 3.2.1 При упругом контакте…………………………………….61 3.2.2 При пластическом контакте………………………………66 3.2.3 Анализ результатов расчета………………………………71 Глава 4 . Экспериментальное исследование фрикционных характеристик трибосопряжений типа винтовая пара с твердосмазочными покрытиями………………………………………………………………………72

4.1 Экспериментальное исследование долговечности пар трения с ТСП в зависимости от шероховатости контробразца………………72

4.2 Влияние шероховатости контробразца на распределение размера частиц износа твердосмазочных покрытий в зоне контакта……….79

4.3 Экспериментальное исследование процесса приработки в зависимости от шероховатости контробразца и толщины покрытия образца…………………………………………………………………82 Глава 5 . Разработка методики обеспечения работоспособности и оптимизация параметров винтовых сопряжений с твердосмазочными покрытиями ……………………………………………………………………...83

5.1. Разработка методики обеспечения работоспособности и оптимизация параметров винтовых передач с твердосмазочными покрытиями …………………………………………………………...83

5.2. Разработка методики обеспечения работоспособности и оптимизация параметров резьбовых соединений с твердосмазочными покрытиями……………………………………..86 Основные результаты работы и выводы……………………………………….93 Список литературы………………………………………………………………95 Приложение 1………………………………………………………………......105 Приложение 2…………………………………………………………………...106 Приложение 3…………………………………………………………………...109 Приложение 4…………………………………………………………………..114





ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы. В машинах и механизмах распространнными элементами являются винтовые передачи и резьбовые сопряжения с нанесенными на рабочие поверхности тврдосмазочными покрытиями (ТСП). В качестве материалов для ТСП применяют мягкие металлы, графит, полимеры и композиционные материалы, содержащие дисульфиды и диселениды тугоплавких металлов. В настоящее время ряд компаний серийно выпускают винтовые передачи с ТСП. Они имеют высокую плавность хода, относительно низкий коэффициент трения и способны длительно выдерживать нагрузки в широком диапазоне температур. Как правило, при проектировании винтовых пар с ТСП используют эмпирические методы, недостатком которых является ограничение области применения условиями, в которых они получены. Поэтому разработка методов обеспечения работоспособности винтовых пар с ТСП с учетом их функционального назначения открывает новые возможности повышения качества и снижения себестоимости этих ответственных деталей машин при проектировании, что является актуальной научно-технической задачей современного машиностроения .

Объект исследования. Винтовое сопряжение с ТСП на основе мягких металлов и полимеров с антифрикционными наполнителями .

Предмет исследования. Методики оценки параметров, влияющих на работоспособность трибосопряжений типа винтовая пара с ТСП .

Цель работы заключается в разработке методик обеспечения работоспособности винтовых сопряжений с твердосмазочными покрытиями на этапе проектирования .

Основные задачи

исследования:

Теоретическое исследование распределения нагрузки по виткам 1 .

винтовых сопряжений с ТСП;

Разработка экспериментального оборудования и методики для 2 .

испытаний материалов и покрытий на трение и износ;

Экспериментальное исследование влияния шероховатости контртела на 3 .

износостойкость пар трения с ТСП;

Экспериментальное исследование влияния шероховатости контртела на 4 .

средний размер частиц износа ТСП и их распределение в зоне контакта;

Экспериментальное исследование зависимости процесса приработки от 5 .

шероховатости контробразца и толщины покрытия тела;

Разработка методик обеспечения работоспособности винтовых передач 6 .

и номинально неподвижных резьбовых сопряжений с ТСП на этапе проектирования .

Научная новизна работы:

Состоит в развитии методик оценки работоспособности и управления функциональными свойствами винтовых сопряжений с ТСП:

впервые получена теоретическая зависимость, позволяющая определять распределение нагрузки по виткам винтовых пар с ТСП при упругом и пластическом контактах;

экспериментально подтверждена зависимость долговечности винтовой пары с ТСП от параметров шероховатости контртела (шероховатого образца);

- разработана методика обеспечения работоспособности винтовых передач и номинально неподвижных резьбовых сопряжений с ТСП на этапе проектирования .

Методология и методы исследования Методология исследования заключалась в проведении расчетов, экспериментальных испытаний и исследования поверхностей образцов на микроуровне .

Для исследования использовались положения теории упругости и пластичности, методы экспериментальной трибологии, методы математической статистики. Для проведения испытаний пар трений с ТСП было разработано устройство для испытания материалов на трение и износ, позволяющее определять фактическую нормальную нагрузку и момент трения при торцевой схеме трения .

Для исследования образцов были использованы контактные методы, методы оптической микроскопии и растровой электронной микроскопии с возможностью проведения химического анализа .

Положения, выносимые на защиту

• методика обеспечения работоспособности винтовых передач и номинально неподвижных резьбовых сопряжений с ТСП на этапе проектирования;

• теоретические зависимости, позволяющие определять распределение нагрузки по виткам винтовых пар с ТСП при упругом и пластическом контактах в зависимости от нагрузки, свойств материалов, толщины покрытия, шага и количества витков и параметров шероховатости контртела;

• экспериментальные зависимости влияния шероховатости контртела на долговечность трибосопряжений с ТСП и распределение размера частиц износа ТСП в зоне контакта;

• зависимость процесса приработки от шероховатости контртела и толщины ТСП .

Теоретическая и практическая значимость работы .

Теоретическая значимость работы состоит в развитии методологии оценки работоспособности и управления функциональными свойствами винтовых сопряжений с ТСП на этапе проектирования. Предложенная методика оценки распределения нагрузки по виткам винтовых пар с ТСП расширяет возможности оценки основных параметров, влияющих на работоспособность. Результаты исследований могут быть использованы при проектировании резьбовых сопряжений и винтовых пар с твердосмазочными покрытиями, а также нового экспериментального оборудования для испытания пар трения с ТСП .

Обоснованность и достоверность результатов исследования .

Обоснованность и достоверность результатов исследования базируется на последовательном анализе теоретических исследованиях и подтверждении их данными испытаний для условий работы пар трения с твердосмазочными покрытиями. При проведении исследований использовались стандартизованные, а также, принятые в научной практике методы статистической обработки экспериментальных данных и планирования экспериментов .

Основные положения работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях и форумах:

Х Всероссийская конференция по проблемам новых технологий 1 .

(Миасс, 2013 г.);

Десятая юбилейная Всероссийская научно-техническая конференция с 2 .

участием иностранных специалистов «Трибология - машиностроению»

(Москва, 2014 г.);

Московский международный салон изобретений и инновационных 3 .

технологий «Архимед» (Москва, 2015 г.) Конкурс инновационных проектов «ИнноМУВ-2015-осень» (Тверь, 4 .

2015 г.) Международная научно – техническая конференция «Полимерные 5 .

композиты и трибология» (Республика Беларусь, Гомель 2015г.);

Российско-китайский форум высоких технологий (Москва, 2015 г.) 6 .

ГЛАВА 1 .

Анализ литературных источников и постановка задачи исследований .

–  –  –

где Dср ( D1 d отв ) / 2 ; D1 – наружный диаметр опорного торца гайки; d отв – диаметр отверстия под винт; f – коэффициент трения на торце гайки .

Для определения момента сил в резьбе, необходимо рассматривать гайку как ползун (рисунок 1.2), поднимающийся по наклонной плоскости [30] .

Т Р 0,5Fd 2tg ( ) (1.3) где – угол подъема резьбы; arctg ( f пр ) – угол трения в резьбе; f пр – приведенный коэффициент трения в резьбе, учитывающий влияние угла профиля .

–  –  –

2. Стержень винта не только растягивается силой, но и закручивается моментом Т Р .

1.2 Применение твердосмазочных покрытий в винтовых сопряжениях .

Впервые ТСП начали использовать в элементах космических летательных аппаратах. К данным элементам можно отнести механизмы раскрытия антенн, регулируемые опоры и подвески двигателей космических аппаратов, замки рабочих лопаток газо-турбинных двигателей, силовые возвратно-поступательные приводы, подшипники, а также резьбовые и зубчатые соединения. Позже ТСП начали использовать и в других областях .

Новыми областями применения ТСП стали: вооружения, авиация, вакуумная и криогенная техника, автомобильная промышленность, оборудование для нефтяной, химической, пищевой и фармакологической промышленности, электромеханические устройства, в технологических процессах при производстве резино-технических изделий и сборке высоконагруженных узлов и т.д. Для крепжных и ходовых винтов, применяемых в химической, нефтяной и пищевой промышленности, применение ТСП также показало свою высокую эффективность .

Ряд компаний серийно выпускают ТСП [9, 59, 87, 88, 91, 100]: Whitford Corporation, ОАО «Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти», Tiodize Corporation, Henkel, Du Pont, Oerlikon Balzers, ОАО «Пластполимер» и др .

Компания Oerlikon Balzers [91], под марками BALINIT® и BALIQ® выпускают ТСП, которые уменьшают трение и износ. Покрытия BALINIT® серии А на основе TiN, применяются для обработки тяжелонагруженных деталей компрессоров и лопаток реактивных двигателей. Покрытия BALINIT® серии D имеют основу CrN и применяются в узлах шасси самолетов. BALINIT® C – это покрытие на основе карбида вольфрама и углерода, то есть оно представляет собой смесь металла и алмазоподобного углерода. Данные покрытия применяются для подверженных высокому поверхностному давлению шестерен и шарикоподшипников, а также воспринимающие высокие нагрузки точные детали двигателей внутреннего сгорания .

Компания Whitford Corporation [100], разработала и производит ТСП и Покрытия представляют собой смесь Xylan® Xylar®. Xylan® антифрикционных ПТФЭ со связующей смолой. Данные ТСП сохраняют свою работоспособность в тяжелонагруженных узлах трения, имеют высокую химическую и коррозионную стойкость, устойчивы к ультрафиолетовому излучению и могут эксплуатироваться в диапазоне температур от -250°С до 285°С. Данные параметры обеспечивают возможность использования ТСП Xylan® практически во всех областях техники, в том числе химической, нефтяной и пищевой промышленности .

ТСП Xylar® состоит из наполнителя MoS2 и основы из упрочняющей смолы .

Данные покрытия используются при более высоких температурах .

ОАО «Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти» (ВНИИ НП) [9] является разработчиком ТСП, применяемых в настоящее время в отечественной технике, когда использование пластичных смазок становится затруднительным или невозможным .

Разработанные во ВНИИ НП пластичные смазки и ТСП обеспечивают наджную эксплуатацию изделий наземной, летательной и морской техники, приборов и механизмов, а также специального оборудования различного назначения. В тоже время, для каждой марки смазки существует область применения, в которой она без смены и пополнения наиболее эффективно обеспечивает оптимальные рабочие характеристики, минимальный износ и наивысшую продолжительность работы узла трения. Работоспособность смазки изменяется в зависимости от нагрузки, скорости, температуры в зоне трения и других факторов. Окружающие условия эксплуатации узла трения также оказывают влияние на работоспособность смазки и рабочие параметры узла трения, которые смазка может обеспечить. Наиболее распространнные ТСП, разработанные ВНИИ НП, показаны в таблице 1.1 .

–  –  –

Компания Tiodize Corporation [99] производит ТСП под брендами TIOLON® и TIOLUBE®. Покрытие TIOLON® производится на основе ПТФЭ. Покрытие TIOLUBE® производится на основе MoS2 и может работать при температурах до 343°C .

Компания Henkel [88] выпускает ТСП под брендами Emralon®, Molydag®, DAG®, Loctite®. Покрытие Emralon® представляют из себя ТСП на основе фторполимеров со связующими на основе фенольной, полиуретановой, полиамидной, алкидной и акриловой смол горячей полимеризации. Данные ТСП применяются для покрытий резиновых уплотнений, деталей карбюраторов, принтеров, приводов автомобильных фар, и т.д. Покрытие Molydag® представляет из себя ТСП на основе MoS2 в эпоксидной смоле. Данные ТСП применяется тяжлонагруженных узлах .

Покрытие DAG® представляет из себя ТСП на основе графита с термопластическим или эпоксидным связующим горячей полимеризации .

Данное ТСП способно работать при температурах до 583°С и применяется в прокладках головки блока цилиндров автомобильных двигателей и в реактивных двигателях. Loctite® представляет из себя наполнитель MoS2 со связующим, состоящим из растворителя и масел. Данное покрытие наносится как спрей и применяется в технологических процессах сборки высоконагруженных узлов деталей машин .

Компания Du Pont [87] разработала покрытия DryFilm®, Vydax® и Teflon®. Покрытие DryFilm® содержит частицы ПТФЭ в деионизированной воде, изопропиловом спирте или растворителе HFC 43-10. Данное ТСП наносится как обычное ТСП и сушится на воздухе или при повышенной температуре и применяется в технологических процессах для смазки прессформ при производстве резин и пластиков. Из-за невысокой адгезии данные покрытия используют только в слабонагруженных узлах. Покрытие Teflon® состоит из ПТФЭ и смол и является универсальным антифрикционным покрытием. Vydax® применяется в клапанах и уплотнениях для облегчения сборки деталей из пластиков, эластомеров и металлов .

Компания ОАО «Пластполимер» [59] производит фторопластовый лак ФБФ-74Д. Лак ФБФ-74Д представляет из себя дисперсию частиц фторопласта-4Д в смеси фенолформальдегидной смолы и растворителей .

Применяется в слабонагруженных узлах трения и как диэлектрическое покрытие .

Таким образом, выпускаемые в настоящее время твердосмазочные покрытия можно разделить на следующие типы [73]:

1. Краски – в качестве наполнителя используются твердосмазочные материалы, а в качестве связующего – полимерные смолы и неорганические составы .

2. Дисперсионные ТСП – покрытия из тврдосмазочного материала без связующего .

3. Монолитные ТСП – покрытия, в которых антифрикционный полимер связывается на молекулярном уровне с другим полимером, так что нельзя выделить антифрикционный материал и связующее как отдельные компоненты .

Компания Thomson [98] производит винтовые пары под брендом Supernut® ХС BSA. В данной серии применена технология нанесения ТСП на винт. Использования покрытия на основе ПТФЭ позволяет достичь более равномерного распределения нагрузки по виткам винта и снизить люфты в винтовой паре до минимума .

Внедрение винтовых пар с ТСП является перспективным на предприятиях химической отрасли. Одним из таких предприятий является ООО «Альстром Тверь», в производственном цикле которого, в узле формирования стеклохолста используется винтовое сопряжение АТ052.000.00.000 СБ (Приложение 2) с жидкой смазкой. Основной проблемой данного винтового сопряжения является использование жидкой смазки, т.к. она в процессе производства при попадании на продукции, приводит к возникновению брака готовых изделий .

Также к проблемам данного винтового сопряжения можно отнести:

При работе винтового сопряжения в условиях щелочных сред, 1 .

жидкая смазка теряет свои антифрикционные свойства;

Повышенный износ в режиме старт-стоп;

2 .

Высокая нагрузка на первый виток приводит к снижению 3 .

несущей способности винтового сопряжения и повышенному износу .

Данные недостатки снижают надежность винтовой пары и повышают вероятность отказа .

1.3 Фрикционное взаимодействие металлических покрытий и ТСП Ф. Боуденом в 1939 г было проведено первое исследование трения тврдых тел с покрытиями [84]. Согласно Боудену, при соприкосновении тврдых тел, находящихся под действием сжимающей нагрузки, в местах их фактического касания образуются прочные соединения. Сила трения, развиваемая в таком соединении, определяется как произведение площади фактического контакта на величину напряжения среза. Если поверхность одного из соприкасающихся тел покрыта тонкой пленкой мягкого металла, то величина напряжения среза такого соединения мала. Если при этом тврдость соприкасающихся тел выше тврдости покрытия, то, чем выше их тврдость, тем меньше площадь фактического касания. На основании таких рассуждений Ф. Боуден приходит к выводу, что, чем меньше тврдость покрытия и выше тврдость соприкасающихся тел, тем меньше сила трения .

Р. Бартоном [85] было показано, что при малых нагрузках, влияние жсткости подложки на коэффициент трения отсутствует, и трение подчиняется законам Амонтона. При больших нагрузках начинает проявляться влияние жсткости подложки на коэффициент трения, который изменяется с изменением нагрузки и толщины покрытия .

Работа Е. Рабиновича [96] посвящена расчту коэффициентов трения с учтом влияния жсткости подложки .

И.В. Крагельский и Н.М. Михин [41] предложили расчт коэффициента трения, учитывающий механические свойства тонких покрытий. Расчтное уравнение получено при анализе напряженного состояния, возникающего при скольжении жсткой сферической микронеровности по идеальному жсткопластическому полупространству с пленкой, имеющей толщину, несоизмеримо меньшей глубины внедрения микронеровности. Влияние пленки учитывалось касательным к поверхности идентора напряжением, действующим по границе контакта и равным прочности материала пленки на срез [48] .

Работы Н.М. Алексеева [2] посвящены изучению механических процессов при трении твердых тел с ТСП. Также получены уравнения, позволяющие определить усилие вдавливания микронеровности в покрытие в зависимости от его механических свойств и геометрических параметров процесса: радиуса микронеровности, глубины е внедрения и толщины покрытия. Полученные уравнения применимы для состояния пластического контакта .

Окружающая среда оказывает существенное влияние на смазывающие свойства ТСП. В работах Холберга [89] исследована зависимость коэффициента трения от относительной влажности для покрытия на основе MoS2 (рисунок 1.3) .

–  –  –

Полученные данные показывают, что чем толще покрытие, тем больше его ресурс .

В работах Робертса [97] показано, что для напыленных магнетронным методом покрытий на основе MoS2 их долговечность возрастает с увеличением шероховатости поверхности контробразца (рисунок 1.5) .

Рисунок 1.5 Влияние шероховатости на долговечность напыленных покрытий из MoS2 [97] Влияние низких температур на коэффициент трения ТСП на основе дисульфида молибдена со связующим мочевино-формальдегидной смолы представлены на Рисунке 1 .

6 [50]. Как видно из представленных данных, коэффициент трения для этого случая незначительно повышается при температурах ниже 150 °С. Близкие результаты для аналогичного по составу ТСП ВНИИНП-212, а также ВНИИНП-230 в условиях вакуума были получены в работе [27] .

Рисунок 1.6 Влияние низких температур на коэффициент трения ТСП на основе MoS2 [50] Исследования влияния повышенных температур на фрикционные свойства ТСП проводилось в работе [53] .

На рисунке 1.7 представлены результаты испытаний для ТСП ВНИИНП-212 (кривая 1) и ВНИИНП-213 (MoS2 с кремнеорганическим связуюшим, кривая 2) проводимых на четырхшариковой машине трения [37, 45] на воздухе. Покрытия, толщиной 10 мкм, наносились на предварительно фосфатированные шарики из стали ШХ6. Результаты испытаний показывают, что для ТСП ВНИИНП-212 при температуре более 250°C коэффициент трения заметно возрастает, в то время как для ТСП ВНИИНП-213 при температуре в диапазоне от 200°C до 400°C коэффициент трения остатся постоянным. Указанные данные характеризуют влияние связующего на фрикционные свойства композиционных ТСП .

–  –  –

В связи с этим, рассмотрение процесса контактирования шероховатых поверхностей с ТСП представляет значительный интерес, так как изучение данного вопроса позволяет определить фрикционные характеристики контакта пар трения с ТСП .

1.4 Взаимодействие тврдых тел при скольжении Законы трения объясняются с точки зрения молекулярно-механической теории, согласно которой трение имеет двойственную природу. В общем виде элементарная фрикционная связь с точки зрения механики сочетает в себе совокупность двух процессов, один из которых – деформация поверхностных слов материала, а второй – разрушение срезом адгезионной связи. Несмотря на то, что каждый из этих процессов следует своим законам, они описываются в единых терминах – напряжениях и деформациях, возникают одновременно и в одном и том же теле, что предполагает их взаимное влияние. Стоит отметить, что исследователи данного вопроса не пришли к единому мнению относительно влияния на коэффициент трения его составляющих .

В первом приближении И.В.

Крагельский рассматривает коэффициент трения как сумму двух его составляющих [39]:

f fa fд, (1.7) где fа – молекулярная (адгезионная) составляющая коэффициента трения;

fд – механическая (деформационная) составляющая коэффициента трения .

Подтверждение данного выражения автор находит в экспериментальных результатах, согласно которым кривые суммарного коэффициента трения при наличии адгезии и при е отсутствии полностью совпадают с расчтом по (1.8) .

Рассматривая контакт единичной цилиндрической неровности с пластичным полупространством, М.А.

Коротков аналитически получает [19]:

fa fд f. (1.8) 1 fa fд И.Г. Горячевой и М.Н. Добычиным получена следующая зависимость [13] при условии равномерного скольжения цилиндрического штампа по деформируемому основанию f f д f a f a f д 1. (1.9) Более глубокую проблему содержит расчт молекулярной и деформационной составляющей трения. История этого вопроса знает множество видений природы трения, соответственно существует разнообразие формул для определения коэффициентов трения. Каждый подход имеет сво самостоятельное значение и может быть применн в определнных рамках. Не задаваясь целью рассмотреть широкий спектр теорий расчта составляющих силы трения, кратко остановимся на наиболее авторитетных из них .

Молекулярное сопротивление движению, обусловленное диссипацией энергии, затрачиваемой на формирование и разрушение молекулярных связей в точках касания, описывается биномиальным законом трения [38]:

, fa (1.10) p где – пьезокоэффициент .

Множество исследователей сходятся во мнении, что деформационная составляющая коэффициента трения fд является функцией относительного внедрения [39]:

а ск fд K, (1.11) R где K – коэффициент, составляющий K = 0,7 для цилиндрической неровности и K = 0,55 для неровности сферической формы [39];

аск - заглубление единичного индентора при скольжении .

Величину заглубления можно определить исходя из схемы предварительного смещения неровности. Согласно [57] в момент перехода от неподвижного состояния к скольжению в случае пластического контакта площадь фактического касания практически не изменяется, а происходит лишь е перераспределение на контактирующих поверхностях – напряжение воспринимается только фронтальной частью скользящей сферы. Этот процесс сопровождается изменением сближения между контактирующими телами. Из геометрических соображений следует, что величина заглубления единичного индентора при скольжении аск составляет а ск 2 а 1 f 2, (1.12) где f – коэффициент трения .

Отметим, что некоторые результаты экспериментов не согласуются с описанной выше схемой предварительного смещения [85, 93], согласно которым рост площади контакта значительно увеличивается с ростом сдвигающего усилия. В работе [34], анализируя контакт идеальножсткопластических тел, отмечается рост ФПК при скольжении Аrск и предложено следующее выражение для вычисления площади контакта после заглубления Аr ск Аr 1 f 2, (1.13) где – коэффициент, принимающий значения 20 для клиновых выступов и 12 для выступов в форме пирамиды .

В основополагающей работе по металлическим покрытиям [2] предложены выражения для расчта суммарного коэффициента трения при скольжении клина и цилиндра по покрытию. В предложенных соотношениях не фигурируют деформационная и адгезионная составляющая трения, поэтому сложно оценить влияние каждой из них на картину фрикционного процесса .

1.5 Распределение нагрузки по виткам трибосопряжений типа винтоваяпара

Н.Е. Жуковский, решая задачу распределения нагрузки по виткам винтовых сопряжений, полагал, что винт под действием осевой силы F растягивается, гайка сжимается, а витки резьбы винта и гайки на длине свинчивания деформируются (рисунок 1.8). При этом он предположил, что сближение i в i-м витке пропорционально нагрузке Fi на виток.

Им составлены условие равновесия и условия совместности перемещений [28]:

–  –  –

между i-м и i+1 витками; P – шаг резьбы; E – модуль упругости материалов винта и гайки; A1, A2 – площади поперечного сечения винта и гайки. Решая систему уравнений (1.14), он получил распределение нагрузки по виткам, представляющее собой убывающую геометрическую прогрессию. В решении Н.Е. Жуковского о распределении нагрузки между витками резьбы без использования ТСП показано, что первый и второй витки резьбы воспринимают 57% (соответственно 34% и 23%) от общей нагрузки. С учетом этого коэффициент неравномерности нагрузки по виткам крепежной метрической резьбы с учетом пластических деформаций принимает значения от 0,55 до 0,75 .

И.А. Биргер [5] полагал, что сближение i в i-м витке возникает вследствие как прогиба витков винта и гайки под действием силы Fi, так и поперечной деформации стержня винта и тела гайки, вызванной тем, что профиль резьбы треугольный. Решая подобную (1.14) систему уравнений, он установил, что нагрузка от первого к последнему витку убывает по закону гиперболического косинуса, т.е. неравномерность нагрузки по виткам более выражена по сравнению с неравномерностью, полученной Н.Е. Жуковским .

В.Б. Куклин [44] под руководством Д.Н. Решетова экспериментально исследовал податливость метрической резьбы. Были изготовлены образцы, предназначенные для определения контактной податливости рабочей поверхности одного витка резьбы винта и гайки и суммарной податливости витка резьбы и гайки с учетом контактных сближений и прогиба витков [28] .

В работах А.С. Ивановым была получена система уравнений, позволяющая произвести расчет распределение нагрузки по виткам с учетом контактной жесткости для модели из двух деталей, затянутых номинальнонеподвижным резьбовым соединением и нагруженных отрывающей силой (рисунок 1.9) .

–  –  –

По результатам работы [28] были сделаны следующие выводы:

Увеличение шероховатости рабочей поверхности резьбы благоприятно сказывается на распределении нагрузки по ее виткам .

Применение мелкой резьбы при стандартной высоте гайки способно существенно повысить равномерность распределения нагрузки по виткам резьбы, практически не снижая прочности резьбы на срез и смятие .

Увеличение силы затяжки винта снижает долю внешней нагрузки, приходящуюся на первый виток резьбы гайки. Поэтому увеличение силы затяжки винта в ряде случаев может рассматриваться как метод повышения усталостной прочности резьбового соединения .

В работах И.М. Егорова проведена оценка влияния действительного направления нормали и значения давления в различных точках боковой поверхности витка на точность результатов расчета момента и КПД в винтовой паре. В результате исследований была разработана программа расчета винтового механизма при возможных законах распределения давления на рабочей поверхности витка, которая позволяет получать уточненные данные по несущей способности винтового механизма и КПД .

Работы данных ученых, не охватывают область исследования винтовых пар с ТСП. Поэтому задача обеспечения работоспособности винтовых сопряжений с ТСП, используемых в машинах, является актуальной и имеет важное научное и практическое значение .

1.6 Экспериментальное оборудование и методики для исследования фрикционных характеристик трибосопряжений с твердосмазочными покрытиями .

Независимо от конструктивного оформления стенды должны обеспечивать измерение мощности и работы, устанавливать потери на трение с учетом погрешности измерения, температурный режим зоны трения, окружающей среды, точно фиксировать значения измеряемых параметров .

Необходимо предусматривать быструю разборку испытательного блока .

Одной из известных является машина для испытаний на трение и износ ОТ-1 (рисунок 1.10) .

Рисунок 1.10 Машина на трение и износ ОТ-1 [57]

Машина ОТ-1 для испытаний материалов на трение и износ содержит три массивные плиты 2-4, соединенные стойками 5, 6. Нижняя плита служит основанием для установки, на верхней плите крепится устройство для нагружения 7, 9, 10, 23. На средней плите крепится нижний образцедержатель 8, на хвостовик которого установлен радиальный шарикоподшипник 22. На внешнее кольцо подшипника запрессовано зубчатое колесо 19, соединенное с помощью штифтов с чашкой 18. Чашка может свободно перемещаться относительно колеса в вертикальном направлении и не может проворачиваться относительно него. В двух взаимно перпендикулярных направлениях в чашке сделаны прямые пазы. В эти пазы вставляются плоские пружины 17, на которые наклеены тензодатчики .

Другим концом пружины закреплены в пазах головок винтов, ввернутых в оправку 16, в которую в центре запрессован шаровой индентор 15. Плоские пружины закреплены в головках винтов, ввернутых в оправку стопорными винтами. Зубчатое колесо находится в зацеплении с шестерней 20, закрепленных неподвижно на валу электродвигателя [57] .

Также получила широкое распространение универсальная машина трения МТУ-01, предназначенная для проведения испытаний на трение и изнашивание металлических и неметаллических материалов в условиях применения различных смазочных материалов. МТУ-01 разработана и производится ЗАО «Наноиндестрия» [57] .

С помощью машины трения МТУ-01 можно определять и контролировать триботехнические характеристики различных материалов и смазочных составов, при проведении научно-исследовательских работ для определения оптимальных сочетаний материалов и смазочных составов с целью повышения износостойкости различных узлов машин и механизмов, а также в учебных целях при проведении лабораторных и исследовательских работ по триботехнике. Метод испытаний основан на взаимном перемещении прижатых друг к другу с заданным усилием испытываемых образцов в среде смазочных материалов или без них .

Для испытаний материалов на трения в настоящее время также используются машины трения СМЦ-2, СМТ-1, Setta-Shell, УМТ и др., которые позволяют проводит исследования в различных условиях с различными параметрами испытаний .

При эксплуатации триботехнических машин и стендов особое внимание уделяется строгому соответствию условий и режимов инструкциям завода-изготовителя. Обязательна периодическая калибровка измерительных систем (тахометров, динамометров, моментомеров, рычажногравитационных систем) в статике с помощью образцовых средств измерений и специальных приспособлений. Статическая погрешность измерений силы трения обычно устанавливается в пределах 1…5 % измеряемой величины или верхнего предела измерений. При длительной работе показания измерений могут несколько меняться вследствие вибрации и ползучести материала силоизмерителей [80] .

Трибосопряжения с ТСП можно свести к следующим схемам трения [64]:

1. Торцевая схема трения (рисунок 1.11). Схема моделирует упорный подшипник скольжения, торцевое уплотнение, плоскую прокладку, упорную шайбу;

2. Пальчиковая схема трения (рисунок 1.12). Схема моделирует плоские направляющие, подвижные шпоночные и шлицевые сопряжения, ходовые резьбы, толкатели;

3. Обратная пара сопряжения типа вал с ТСП – втулка (рисунок 1.13) .

Схема моделирует радиальный подшипник скольжения, цилиндрический шарнир, цилиндрическую направляющую, шпиндель, ось цепи, поршень, палец;

4. Контакт роликов с параллельными осями, один или оба из которых имеют ТСП (рисунок 1.14). Схема моделирует зубчатую передачу, цепную передачу, кулачковый механизм, винтовую пружину .

–  –  –

Для проведения испытаний трибосопряжений с ТСП на образцы наносят исследуемые покрытия.

Технология нанесения покрытия состоит из следующих этапов:

1. подготовка поверхности образца;

2. нанесение покрытия;

3. термообработка и контроль качества .

Подготовка поверхности образца определяет адгезионную прочность наносимого покрытия. Образцы, после механической обработки, обезжиривают и сушат при температуре 100°С в течении 10 минут. Затем поверхность образца подвергают пескоструйной обработке для повышения адгезионного взаимодействия ТСП и основания. После этого образцы промывают и сушат. Для предотвращения окисления металлической поверхности на поверхность образцов может наноситься гальваническое покрытие толщиной 4-6 мкм .

Нанесение ТСП производится пистолетом-распылителем при избыточном давлении. Непосредственно перед нанесением ТСП подготовленные образцы обезжиривают и нагревают до 50°С. После нанесения ВНИИНП-212 образцы подвергаются термообработки при температуре 150°С в течении 2-х часов [68]. После термообработки и охлаждения, замеряют толщину ТСП и заворачивают в упаковочную бумагу .

Предлагаемая технология нанесения антифрикционных композиционных покрытий на основе полимерных материалов дает стабильные значения долговечности узлов трения, в которых эти покрытия применяются в широком диапазоне режимов эксплуатации .

–  –  –

2.1 Материалы и покрытия .

Для испытаний в качестве ТСП использовалось композиционное покрытие ВНИИНП-212 на основе мочевиноформальдегидной смолы с наполнителем MoS2, нанесенное на образцы из Стали 45 ГОСТ1050-88 (рисунок 2 .

1). При этом фактические значения средних исходных толщин покрытий, определяемых с помощью многофункционального прибора Константа К5, изменялось от 16 до 34 мкм. Контробразцы также изготовлялись из Стали 45 ГОСТ1050-88 (рисунок 2.2) и имели изотропную шероховатость, получаемую доводкой их поверхностей с помощью корундовых порошков и алмазных паст. Средние значения исходных параметров микрогеометрии контробразцов, определнных с помощью профилографа, представлены в Таблице 2.1 .

–  –  –

Методика нанесения шероховатости заключалась в обезжиривание поверхности контробразца керосином ТС-1 ГОСТ 10227-86, нанесение шероховатости на притирочной плите с помощью различных паст и порошков и повторном обезжиривании. Шероховатость Ra 0,08 наносилась с помощью алмазной пасты АСМ Э5/3 НОМ ГОСТ 25593-83, шероховатость Ra 0,32 – алмазной пастой АСМ Э10/7 НОМ ГОСТ 25593-83, шероховатость Ra 1,6 – притирочной пастой ТУ 0254-004-45540231-2000, шероховатость Ra 3,2 – корундового порошка. Для каждого вида шероховатости было изготовлено по 3 контробразца .

2.2 Приборы и методики для исследования поверхности контактирующихтел .

В качестве оборудования для исследования поверхности образцов использовались сертифицированное измерительное оборудование:

портативный измеритель шероховатости TR200 (Time Group Inc,China), металлографический микроскоп Альтами, многофункциональный прибор измерения геометрических параметров Константа К5, растровый электронный микроскоп JEOL JSM-6610LV .

Цифровой измеритель шероховатости поверхности ТR-200 (рисунок 2.3) – портативный, высокоточный прибор для измерения шероховатости различных частей оборудования с возможностью построения графических профилей на жидкокристаллическом дисплее. Многопараметровые измерения Ra, Rz, Ry, Rq, Rm, Rt, R3z, Rmax, Sk, S, Sm, tp. Имеет встроенный стандартный RS232 интерфейс, для связи с компьютером. Для удобства использования и повышения точности измерений был изготовлен специализированный штатив. Цифровой измеритель шероховатости поверхности ТR-200, установленный на штативе, показан на рисунке [62] .

–  –  –

Технические характеристики цифрового измерителя шероховатости поверхности ТR-200 [62]:

Размеры зоны контроля: 0.25, 0.8, 2.5 мм .

Длина сканирования: 5-7 зон контроля Длина измерения: 3-5 зон контроля Максимальное перемещение поводка: 17.5мм .

Цифровой фильтр: Rc (по GB6062), M1 (по DIN 4777), M2 (по DIN

–  –  –

Диапазон рабочих температур: 0-40oC Металлографический цифровой микроскоп Альтами МЕТ 1М (рисунок 2.4) предназначен для исследования микроструктуры металлов и сплавов в отраженном свете в светлом поле при прямом освещении. Для фотографирования микроскоп оснащен цифровой видеокамерой Altami USB на основе трехмегапиксельной матрицы 3150R6 CMOS CMOS .

Максимальное разрешение 2048х1536 пикселей позволяет делать фотографии высокого качества со скоростью 6-10 кадров в секунду .

Входящее в комплект программное обеспечение «Altami Studio», позволяет выводить на экран ПК изображение исследуемого объекта в режиме реального времени, управлять всеми настройками камеры и процессом съемки, проводить различные измерения объектов изображения .

Рисунок 2.4 Металлографический цифровой микроскоп Альтами МЕТ 1М .

Многофункциональный прибор измерения геометрических параметров Константа К5 (рисунок 2.5) применяется для измерения толщины диэлектрических покрытий, электролитических и других гальванических покрытий. Работа прибора основана на вихретоковом фазовом, вихретоковом параметрическом и импульсном индукционном принципах получения первичной информации. Прибор состоит из блока обработки информации и преобразователей. Блок обработки информации заключен в корпус, на верхней крышке которого расположена клавиатура, а на торцевой поверхности – разъем для подключения преобразователей. На блоке обработки информации расположен индикатор, на котором отображаются результаты измерений. Тарирование устройства производится с помощью эталонов, различной толщины .

Рисунок 2.5 Многофункциональный прибор измерения геометрических параметров Константа К5 JEOL JSM-6610LV – многоцелевой растровый электронный микроскоп предназначенный для исследования тонкой структуры металлов и сплавов во вторичных, отраженных и поглощенных электронах, а также для исследования изломов и повреждений поверхности .

Данный РЭМ состоит из трех основных частей: источник питания, электронно-оптической колонны с камерой образцов и коллектором электронов, а также системы индикации изображения. JSM-6610LV имеет высоковакуумный и низковакуумный режим работы. Низковакуумный режим работы позволяет исследовать образцы с низкой электропроводностью. РЭМ JEOL JSM-6610LV представлен на рисунке 2.6 .

–  –  –

РЭМ использует для создания изображений вторичные электроны (SEI) и обратно-рассеянные электроны (BEC). Вторичные электроны возникают в результате неупругого рассеивания электронов первичного пучка в исследуемом материале. Получаемое изображение во вторичных электронах позволяет более эффективно выявлять особенности рельефа поверхности исследуемого образца, называемой топографическим контрастом. Этому способствует расположение детектора вторичных электронов под углом относительно оси микроскопа. При этом выступающая часть исследуемого объекта заслоняет электронам путь к детектору таким образом, что ближняя к детектору сторона выглядит светлее, а дальняя – темнее. Для углубленных участков ситуация оказывается прямо противоположной. То есть по взаимному расположению светлых и темных участков при детектировании вторичных электронов можно судить о выступах и впадинах исследуемого объекта. Обратно-рассеянные (отраженные) электроны показывают четко выраженные различия материалов по атомному весу. Детектирование обратно-рассеянных электронов позволяет с высокой эффективностью различать материал образцов, а изображение обладает высоким фазовым контрастом. Возникновение фазового контраста при BEC-детектировании связано с зависимостью величины потери энергии электроном пучка от атомного номера химического элемента, с которым произошло столкновение .

При наличии в материале образца неоднородности состава, полученное изображение будет иметь темные и светлые области. Светлые области – это участки с тяжелыми элементами, от которых электроны пучка отображаются лучше, чем от легких химических элементов, которые отображаются как темные области [43] .

Данный РЭМ оснащен рентгеновским спектрометром, который может использоваться для получения карты распределения элементов и анализа .

Рентгеноспектральный микроанализ – одно из наиболее популярных методов количественного неразрушающего элементного анализа. Данный метод основан на детектировании характеристического рентгеновского излучения, генерируемого в зоне взаимодействия первичного пучка ускоренных электронов с образцом. Рентгеноспектральный микроанализ осуществляется с помощью спектрометра с дисперсией по энергии рентгеновских квантов .

Энергетический спектрометр Oxford INCA Energy 350 X-Max 20 (рисунок позволяет выполнять количественный (по списку элементов) 2.7) рентгеновские микроанализы с выбором анализируемой области или точки, получать карты распределения элементов по площади [32] .

Рисунок 2.7 Аналитическая приставка для РЭМ Oxford INCA Energy 350 X-Max 20 [32] .

Энергетический спектрометр анализирует и отображает сразу весь найденный спектр и поэтому имеет более высокую скорость набора рентгеновского спектра и удобен для экспресс-анализа. Для достижения максимальной точности результатов измерения интенсивности рентгеновского излучения следует проводить анализ по точкам .

Рентгеноспектральный микроанализ позволяет определять химический состав образца во всем интервале концентрация от 0,1 до 100% с точностью ±2% [32] .

2.3 Оборудование и методики для испытания пар трения с твердосмазочнымипокрытиями .

Для проведения испытаний было разработано и создано устройство для испытаний материалов на трение и износ (УМТИ) [59], которое состоит из механического и электронно-измерительного блоков. Принципиальная схема механического блока представлена на рисунке 2.8. Его существенным преимуществом, по сравнению с аналогичными установками для триботехнических испытаний [62], является использование в качестве приводов вращения и приложения нормальной нагрузки к испытуемым образцам универсальных металлорежущих станков, в том числе токарных, сверлильных или вертикально-фрезерных, что позволяет достичь экономии средств при изготовлении устройства .

Рисунок 2.8 Принципиальная схема силоизмерительного блока механической части УМТИ с узлом для реализации торцевой схемой трения [75] .

–  –  –

Механический блок устройства (рисунок 2.8) работает следующим образом. На базирующем держателе 1, посредством винтов с пластинами 2 радиально закреплены съмные упругие элементы 3, которые с помощью зажимных кулачков 4 жестко связывают их с кольцом 5. На кольце 5 горизонтально установлен индуктивный датчик линейных перемещений 6, взаимодействующий с регулируемым упором 7, закреплнном на базирующем держателе 1. При приложении момента к держателю 1 происходит деформация упругих элементов 3 и перемещение упора 7, вызывающее линейное перемещение датчика 6. Кольцо 5 через съмные упругие элементы 8 жстко закреплено на основании 9, которое крепится на не вращающемся базовом элементе металлорежущего станка (не показан). На кольце 5, помимо горизонтально установленного датчика 6, имеется вертикально установленный индуктивный датчик линейных перемещений 10, взаимодействующий с регулируемым упором 11, закреплнным на основании

9. При приложении нормальной нагрузки к держателю 1 происходит деформация упругих элементов 8 и линейное перемещение датчика 10 относительно регулируемого упора 11. Деформацией упругих элементов 3 при этом можно пренебречь из-за выбранной ориентации их сечений относительно прикладываемой нагрузки. Описанная система элементов представляет механическую часть силоизмерительной системы УМТИ, позволяющую при смене упругих элементов проводить испытания в различных диапазонах нормальных и тангенциальных нагрузок, что расширяет сферу его применения [75] .

В зависимости от сменного узла, устанавливаемого на базирующий держатель 1, возможно проведения испытаний для схем трения сфераплоскость, торцевая, пальчиковая и других, предусматривающих приложение нормальной нагрузки соосно с испытуемыми образцами. При установке и закреплении на держателе 1 специальной ванночки возможно проведение испытаний в жидких средах (масла, смазки, умеренно агрессивные жидкости), а при установке компактной электропечи при повышенных температурах. Электроизоляция основания 9 от базового элемента металлорежущего станка позволит исследовать электрические свойства фрикционного контакта, а в случае исследования диэлектрических антифрикционных покрытий управлять прекращением испытаний [75] .

На рисунке 2.8 представлен сменный узел, реализующий на УМТИ торцевую схему трения. Здесь нижний образец 12 базируется по оси 13 и торцу держателя 1, а от вращения под действием момента трения, удерживается штифтом 14, запрессованном в торце держателя 1 и свободно входящим в глухое отверстие нерабочего торца образца 12. Верхний образец 15 выполнен в виде стакана, рабочий торец которого образует кольцо, наружный диаметр которого меньше наружного диаметра нижнего образца 12, а внутренний – больше оси 13, причм их размеры определяются величиной номинальных контактных давлений, которые необходимо реализуемых при испытаниях. К плоскому торцу верхнего образца 15 прикладываются нормальная нагрузка и вращающий момент от адаптера 16, торец которого имеет центральную коническую поверхность и запрессованное водило 17, а вид хвостовика и его размеры зависят от применяемого в используемом станке приспособления для его закрепления .

Плоский торец верхнего образца 15 также имеет центральную коническую поверхность, в которой самоустанавливается стальной шар 18, прижимаемый адаптером, и глухое отверстие, в которое свободно входит водило 17 и передат вращающий момент на исследуемую пару образцов. Такая конструкция торцов адаптера и верхнего образца позволяет снизить влияние суммарных отклонений формы и расположения рабочих торцов образцов, УМТИ и используемого станка на результаты триботехнических испытаний [75] .

На рисунке 2.9 представлен сменный узел, реализующий на УМТИ пальчиковую схему трения и схему трения сфера-плоскость. В данном случае нижний образец 19 и держатель 20 образцов 21 базируются аналогично с рассмотренной выше торцевой схемой трения. Унификация посадочных размеров держателя 1 и адаптера 16 с присоединительными размерами сменных узлов трения и дополнительного оборудования позволяет расширить область возможного применения УМТИ [75] .

Общая схема электронного-измерительного блока устройства представлена на рисунке 2.10 .

Рисунок 2.10 Схема электронного измерительного блока УМТИ [75] .

Она включает в себя два комплекта для измерений линейных перемещений “Микрон”, в которые входят индукционные датчики линейных перемещений (поз. 6 и 10 на рисунке 2.8) и электронно-цифровые измерительные приборы “Микрон”, аналоговые выходы которых подключены к двухканальному аналого-цифровому преобразователю (АЦП), который через разъм 338 соединены с персональным компьютером (ПК), на котором установлено необходимое программное обеспечение .

Данные компоненты общей схемы производят измерение деформаций упругих элементов (поз. 3 и 8 на рисунке 2.8), преобразовывают их в аналоговый электрический сигнал, оцифровывают его и после программной обработки представляют в виде графиков зависимостей силы трения, нормальной нагрузки и коэффициента трения от времени испытаний на экране ПК. В качестве этих компонентов возможно применение и другого электронно-измерительного оборудования обладающего необходимыми метрологическими характеристиками. Кроме того электронный измерительный блок УМТИ включает в себя прибор для управления прерываниями испытаний, объединнный со счтчиком полных оборотов адаптера 16 (рисунок 2.8). Его назначение – прерывание испытаний при выходе функциональных параметров сменного узла трения (износ диэлектрического покрытия, рост коэффициента трения и т.д.) за допустимые пределы с одновременной фиксацией его ресурса в полных оборотах образцов. В упрощнном виде, представленном на рисунке 2.10, он состоит из микроконтроллера (AVR Atmega 48, производитель ATMEL), интерфейса управления с 8-разрядным жидкокристаллическим индикатором, отображающим количество полных оборотов образцов, бесконтактного выключателя, представляющего из себя интегрированную систему, реагирующую на изменение магнитных свойств в области детектирования и генерирующую сигналы соответствующие полным оборотам адаптера 16, реле питания станка, управляемое от микроконтроллера, командного контакта .

Одним из простейших примеров управления прерыванием испытаний является е реализация при испытаниях диэлектрических покрытий. В этом случае, при электроизоляции основания 9 (рисунок 2.8) износ диэлектрического покрытия создаст включнный командный контакт между основанием 9 и станиной станка и он будет остановлен. Возможны и электронные реализации функций командного контакта [75] .

Пример использования УМТИ в комплекте с приводом от сверлильного станка представлен на рисунке 2.11 .

Рисунок 2.11 УМТИ в комплекте со сверлильным станком [75] .

Здесь в патроне станка 1 закреплн адаптер 2, приводящий во вращение верхний образец 3, а УМТИ 4, установлен на столе 5 нагружающего устройства 6. Применение нагружающего устройства не обязательно, т.к. в УМТИ ведтся непрерывное измерение нормальной нагрузки и она может создаваться через приводы подач станка. Элементы электронного измерительного блока представлены датчиками 7, электронно-цифровыми измерительными приборами “Микрон” 8, АЦП 9, ПК 10 и прибором для управления прерываниями испытаний объединнным со счтчиком полных оборотов адаптера 11 .

Тарирование упругих элементов, воспринимающих тангенциальную нагрузку, производится следующим образом (рисунок 2.12 а)):

а) б) Рисунок 2.12

Тарирование упругих элементов, воспринимающих [75]:

а) тангенциальные нагрузки; б) нормальные нагрузки .

1. Устанавливаются упругие элементы;

2. Устанавливается в держатель образца рычаг, к которому на определенном плече крепится нить;

3. С другой стороны нити поочередно устанавливаются различные гири, имитирующие деформацию от сил трения и, записывают число делений на регистрирующем приборе или ПК .

4. Строят график зависимости числа делений от нагрузки .

Тарирование упругих элементов, воспринимающих нормальную нагрузку, производится следующим образом (рисунок 2.12 б)): между держателями образца и контробразца устанавливается динамометр, который предварительно был тарирован. Нагрузка задается с помощью груза, который воздействует на упругие элементы и динамометр. Деформацию упругих элементов воспринимает датчик линейного перемещения. Далее показания деформации сопоставляются с показаниями динамометра .

Универсальный модуль позволяет с высокой точностью регистрировать момент сопротивления трению, фактическую нормальную нагрузку и степень износа пары трения. На основе этих данных с помощью разработанной методики можно оценить стойкость смазочных материалов и подобрать рекомендуемые режимы работы для каждого покрытия и типа фрикционных пар .

Для торцевой схемы (при отсутствии волнистости на поверхностях трения), а тем более пальчиковой схемы, можно считать, что контурная площадь равна номинальной, в связи с чем среднее давление равно номинальному.

В случае реализации схемы трения сфера – плоскость, для образцов без покрытий при упругом контакте, среднее давление можно оценить используя теорию Герца в виде:

(2.1) ( )

–  –  –

Для каждого из пальчиковых или сферических образцов путь трения будет определяться соотношением (2.2) .

При измерении износа образцов целесообразно руководствоваться рекомендациями стандарта [17] .

Испытания опытного образца универсального модуля для триботехнических испытаний УМТИ показали достаточную точность входящих в него измерительных систем (по нормальной нагрузки погрешность не превышала 2 %, а по тангенциальной не более 5 % в режиме тарировки при многократных циклах нагрузка-разгрузка), многофункциональность и экономическую эффективность его практического применения. Предлагаемая методика проведения экспериментальных исследований позволяет получать данные, необходимые для анализа и моделирования фрикционных характеристик различных трибосопряжений .

2.4 Методика оценки результатов экспериментальных исследований .

Измерения какой-либо величины не дает ее истинного значения из-за неизбежных погрешностей измерения. Погрешностью измерения называется отклонение результата измерения от истинного значения измеряемой величины. Анализируя распределения частоты появления погрешностей той или иной величины относительно истинного размера, выделяют два вида составляющих погрешностей измерения: случайные и систематические .

Систематические погрешности постоянны для всей серии измерений или являются некоторыми функциями времени. Причины их появления могут быть обнаружены, изучены и устранены или учтены путем введения поправок .

Появление случайных погрешностей носит случайный характер, а сами погрешности и их распределение могут быть описаны методами математической статистики и теории вероятностей.

Случайные погрешности являются результатом взаимодействия большого числа факторов:

непостоянство измерительного усилия, зазоры и силы трения в соединениях деталей механизма прибора, погрешности отсчета по шкале, различная точность установки детали на измерительную позицию и т.д. Случайные погрешности проявляются в различных показаниях прибора при многократном измерении одного и того же размера .

Многочисленными экспериментами показано, что при использовании универсальных приборов погрешностей измерения изменяются по закону, близкому к закону нормального распределения, поэтому случайные погрешности характеризуются следующими свойствами:

- равные по абсолютной величине погрешности встречаются реже малых погрешностей;

- большие по абсолютной величине погрешности встречаются реже малых погрешностей;

- среднему значению случайной погрешности отвечает наибольшая вероятность .

Наиболее достоверное значение измеряемого размера при многократном измерение есть среднее арифметическое из полученных результатов. При количестве измерений n 25 1n xi x n i 1 (2.4) где xi - результаты измерений .

Значение x определяет центр группирования значений случайной величины. Алгебраическая сумма отклонений от среднего равна нулю .

Практически наиболее важен вопрос о том, насколько велики отклонения случайной величины от ее среднего значения, т.е. каково рассеяние случайной величины. Характеристикой меры рассеяния является средняя квадратическая погрешность .

n

–  –  –

3.1 Постановка задачи и расчетная схема При взаимодействии шероховатой поверхности витка гайки с поверхностью витка винта, на которую нанесено ТСП (рисунок 3.1) возникающие контактные деформации существенно больше объмных деформаций витков .

–  –  –

Поэтому в уравнениях совместности перемещений [26] деформации витков заменим на соответствующие контактные деформации шероховатой поверхности с поверхностью на которую нанесено ТСП.

Тогда для рассматриваемой задачи условие равновесия и уравнения совместности перемещений можно представить в виде:

(3.1) где – осевая нагрузка воспринимаемая резьбовым сопряжением; – осевая нагрузка воспринимаемая i-м витком резьбового сопряжения; n – число витков гайки; – контактная деформация шероховатой поверхностью i-го витка гайки ТСП нанеснного на поверхность винта; – удлинение тела винта между i-м и i+1 витками; – укорочение тела гайки между i-м и i+1 витками; P – шаг резьбы; – модули упругости материалов винта и гайки; Aв, Aг – минимальные площади поперечного сечения винта и гайки .

Для решения системы уравнений (3.1) необходимо знать контактные деформации возникающие при внедрении шероховатой поверхности в поверхность имеющую ТСП .

В зависимости от возникающих нагрузок, температуры окружающей среды, толщины и физико-механических свойств покрытия и качества шероховатой поверхности определяемого параметрами е микрогеометрии вид этих деформаций может быть упругим, упругопластическим или пластическим. При этом из-за неравномерности распределения нагрузок по виткам возможно одновременное возникновение деформаций различных видов в одном резьбовом сопряжении. Для упрощения анализа, будем рассматривать только упругие или только пластические деформации ТСП, считая, что в резьбовом сопряжении имеют место деформации лишь одного вида .

Таким образом, задача сводится к решению для случая упругого деформирования ТСП в резьбовом сопряжении и для случая пластического деформирования ТСП .

3.2. Исследование распределения нагрузки по виткам трибосопряжения типа винтовая пара с твердосмазочными покрытиями .

При расчтах использовались геометрические размеры, материалы и номинальная нагрузка (Таблица 3.1) реальной винтовой передачи с ТСП на основе ПТФЭ приведнной в каталоге продукции [98] .

–  –  –

Для исследования влияния качества поверхностей на распределение нагрузки по виткам резьбовых сопряжений с ТСП, рассматривались два крайних, из встречающихся на практике, случая обработки поверхности резьбы гайки – получистовое и тонкое точение. Соответствующие этим способам обработки параметры микрогеометрии поверхностей, по данным [70], представлены в таблице 3.2 .

–  –  –

Эти данные по параметру Ra соответствуют также изготовлению резьбы путем накатки и е нарезанию метчиком, однако справочных данных по другим, необходимым для расчтов, параметрам микрогеометрии поверхностей полученных этими способами не обнаружено. При исследовании влияния механических свойств материалов покрытий на распределение нагрузки по виткам резьбовых сопряжений, помимо покрытия на основе ПТФЭ, численно исследовались параметры покрытия из серебра, имеющего наиболее высокие механические свойства среди мягких металлов, используемых в качестве ТСП. В связи с тем, что в [98] не приводится марка применяемого покрытия в расчтах использовались механические свойства отечественного ТСП на основе ПТФЭ марки ФБФ-74Д. Отметим, что ТСП с высоким содержанием ПТФЭ являются наиболее мягкими из применяющихся в технике. Механические свойства ТСП, используемых в расчтах, представлены в таблице 3.3 [73] .

–  –  –

Таким образом, результаты расчтов будут охватывать весь диапазон встречающихся в инженерной практике значений параметров микрогеометрии гайки и механических свойств ТСП .

3.2.1 При упругом контакте

–  –  –

упругости материалов ТСП и винта; Jп, Jв – упругие постоянные ТСП и винта .

Решая систему уравнений, описываемую соотношениями (3.1) и (3.2), поучим зависимость распределения нагрузок от различных факторов для случая упругого деформирования ТСП с резьбовым сопряжением. Данную задачу нельзя решить аналитическим путем, поэтому расчеты производились с помощью специализированного программного обеспечения. На первом этапе исследований рассмотрим допустимость упрощений системы уравнений. Интерес к упрощению системы уравнений связан с тем, что с увеличением количества витков происходит такое же увеличение числа уравнений в системе (3.1), что усложняет практическую реализацию е численного решения при больших значениях n (мелкий шаг, большая длинна свинчивания). Расчты, проведнные при упругом деформировании ТСП из серебра, для винта, имеющего 20 витков, который соответствует прототипу и винтов, имеющих 5, 10 и 15 витков представлены на рисунке 3.2 [74] .

–  –  –

Параметры микрогеометрии шероховатой поверхности витка гайки соответствовали е обработке получистовым точением (Таблица 3.2), а характеристики винтовой передачи базовому варианту (Таблица 3.1). На графике по оси ординат откладывается относительная нагрузка на виток, где – рассчитанная нагрузка на виток, Н; – номинальная нагрузка на винтовую передачу, Н. А по оси абсцисс порядковый номер витка гайки. Как видно из представленных данных, снижение числа витков приводит к завышению максимальной нагрузки на виток более чем на 60%. Очевидно, что для точных численных результатов необходимо использовать систему уравнений соответствующую прототипу, а в случае качественной оценки влияния того или иного параметра возможно применение упрощнных систем .

На рисунке 3.3 для тех же условий приведены данные о влиянии материала покрытия на распределения нагрузок по виткам резьбового сопряжения в случае упругого деформирования ТСП. Из графиков следует, что покрытие ФБФ-74Д является более мягким, чем серебряное и обеспечивает меньшую жсткость стыка в витках резьбового сопряжения и более равномерное распределение нагрузки между ними [74] .

–  –  –

Эффект выравнивания распределения нагрузки между витками при упругом контакте происходит при ухудшении качества поверхности витка гайки (рисунок 3.4), которое также приводит к уменьшению жсткости стыка шероховатая поверхность витка гайки - ТСП нанеснное на поверхность витка винта. В данном случае расчты проводились для ТСП из серебра также в условиях его упругого деформирования для случаев обработки гайки получистовым и тонким точением (Таблица 3.2) .

Fi/F, % 25,00 20,00 15,00 1 10,00 5,00

–  –  –

На рисунке 3.5 показано распределение нагрузки по виткам резьбового сопряжения с ТСП при различных шагах резьбы. Расчты проводились для ТСП из серебра в условиях упругого деформирования. Расчеты показывают, что при уменьшении шага резьбы, происходит более равномерное распределение нагрузки .

–  –  –

На графике (рисунок 3.6) видно, что при увеличении нагрузки, относительная нагрузка распределяется менее равномерно по виткам винтовой пары с ТСП при упругом контакте. Расчеты приведены для серебряного покрытия .

–  –  –

Влияние толщины покрытия не оказывает существенное влияние на распределения нагрузки по виткам винтового сопряжения при упругом деформировании ТСП (рисунок 3.7). Расчты проводились для покрытия ФБФ-74Д толщиной 5 и 20 мкм для случая обработки гайки получистовым точением .

–  –  –

Полученные расчетные соотношения, позволяют прогнозировать распределение нагрузки по виткам трибосопряжения типа винтовая пара с ТСП в зависимости от физических свойств покрытия, шероховатости гайки, шага резьбы, нагрузки, толщины покрытия при упругом деформировании ТСП .

3.2.2 При пластическом контакте

–  –  –

Решая систему уравнений, описываемую соотношениями (3.1) и (3.3), получим зависимость распределения нагрузок от различных факторов для случая пластического деформирования ТСП в винтовом сопряжении. Данная система уравнений не может быть решена аналитически, поэтому исследование влияния ТСП на распределение нагрузки по виткам резьбовых сопряжений возможно только численными методами .

На рисунке 3.8 при условиях, что параметры микрогеометрии шероховатой поверхности витка гайки соответствовали е обработке получистовым точением (Таблица 3.2), а характеристики винтовой передачи базовому варианту (Таблица 3.1), приведены данные о влиянии материала покрытия на распределения нагрузок по виткам резьбового сопряжения в случае пластического деформирования ТСП. Из графиков следует, что покрытие ФБФ-74Д являясь более мягким, чем серебряное обеспечивает меньшую жсткость стыка в витках резьбового сопряжения и более равномерное распределение нагрузки между ними [74]. Для ФБФ-74Д первый и второй витки резьбы воспринимают 15,6% (соответственно 8,1% и 7,5%) от общей нагрузки. С учетом этого коэффициент неравномерности нагрузки по виткам составляет Кm = 0,93 .

–  –  –

Аналогичный эффект выравнивания распределения нагрузки между витками происходит при ухудшении качества поверхности витка гайки (рисунок 3.9), которое также приводит к уменьшению жсткости стыка шероховатая поверхность витка гайки – ТСП нанеснное на поверхность витка винта. В данном случае расчты проводились для ТСП из серебра также в условиях его пластического деформирования для случаев обработки гайки получистовым и тонким точением (Таблица 3.2) .

–  –  –

На рисунке 3.10 показано распределение нагрузки по виткам резьбового сопряжения с ТСП при различных шагах резьбы. Расчты проводились для ТСП из серебра в условиях пластического деформирования .

Расчеты показывают, что при уменьшении шага резьбы, происходит более равномерное распределение нагрузки .

–  –  –

На рисунке 3.11 видно, что при увеличении нагрузки, относительная нагрузка распределяется менее равномерно по виткам винтовой пары с ТСП при пластическом контакте. Расчеты приведены для серебряного покрытия при получистовой обработке .

–  –  –

Влияние толщины покрытия не показало е существенное влияние (рисунок 3.12) на распределения нагрузки между витками. Здесь расчты проводились для покрытия ФБФ-74Д толщиной 5 и 20 мкм в условиях пластического деформирования ТСП для случая обработки гайки получистовым точением .

–  –  –

Полученные расчетные соотношения, позволяют прогнозировать распределение нагрузки по виткам трибосопряжения типа винтовая пара с ТСП в зависимости от физических свойств покрытия, шероховатости гайки, шага резьбы, нагрузки, толщины покрытия при пластическом деформировании ТСП .

3.2.3. Анализ результатов расчета

На рисунке 3.13 для винтового сопряжения, имеющего 20 витков, представлено сравнение распределения нагрузок по виткам при упругом и пластическом деформировании ТСП шероховатой поверхностью витка гайки .

В данном случае численные исследования также проводились для ТСП из серебра при тех же, что и в предыдущем случае параметрах микрогеометрии шероховатой поверхности витка гайки и характеристиках винтовой передачи [74] .

Fi/F % 0 4 8 12 16 20 n Рисунок 3.13 Распределение относительной нагрузки Fi /F по виткам n резьбового сопряжения при упругой (1) и пластической (2) деформации .

Для серебряного покрытия при пластическом контакте первые два витка воспринимают 44,5% (соответственно 26,1% и 18,4%) от общей нагрузки. С учетом этого коэффициент неравномерности нагрузки по виткам составляет Кm = 0,70. При упругой деформации первый и второй витки резьбы воспринимают 24,6% (соответственно 13,4% и 11,2%), а Кm = 0,84 .

Результаты сравнительных расчтов показывают, что при упругих деформациях покрытия, нагрузка между витками распределяется более равномерно, поэтому в случае пластического характера деформаций ТСП, условия эксплуатации винтового сопряжения являются менее приемлемыми .

Полученные в работе соотношения показывают, что при использовании ТСП в винтовых сопряжениях коэффициент K m принимает значения от 0,70 до 0,93 .

–  –  –

4.1 Экспериментальное исследование долговечности пар трения с ТСП в зависимости от шероховатости контробразца Экспериментальное исследование долговечности ТСП, на примере ВНИИ НП-212, в зависимости от исходной шероховатости контробразца, проводилось на разработанной УМТИ при торцевой схеме трения. Режимы испытания представлены в таблице 4.1. Образцы считались изношенными при повышении коэффициента трения на 30% от первоначального .

–  –  –

Представленные на рисунке 4.1 результаты позволяют сделать вывод о наличии оптимальной шероховатости для контробразцов, взаимодействующих с образцом с ТСП. В данном случае оптимальная шероховатость соответствует контробразцу 3 (таблица 2.1) .

–  –  –

а) б) в) Рисунок 4.2 Результаты исследования состояния поверхностей образца с ТСП (верхний ряд) и взаимодействующего с ними контробразца 3 (нижний ряд): а) исходное состояние поверхностей; б) их состояние после приработки; в) состояние поверхностей после исчерпания ресурса ТСП .

При анализе образца с ТСП и взаимодействующего с ним контробразца 1 (рисунок 4.3), имеющего меньшую шероховатость, существенного фрикционного переноса материала ТСП на их поверхность после приработки не обнаружено .

–  –  –

На рисунке 4.4 представлены карты исследуемых разномасштабных зон 1-го и 3-го контробразцов после исчерпания ресурса ТСП. Данные карты наложены на фото, полученные на микроскопе JEOL JSM-6610LV с помощью SEI-детектора вторичных электронов. Выбор зон химического анализа исходит из наиболее полного отражения химического состава поверхности образца, в тоже время количество зон не должно быть излишним.

Исходя из этого, были выбраны четыре зоны:

спектр 1 – зона для исследования светлой области;

1) спектр 2 – зона для исследования темной области;

2) спектр 3 – прямоугольная зона для исследования усредненного 3) значения содержания хим. элементов;

спектр 4 – прямоугольная зона для исследования усредненного 4) значения содержания хим. элементов на всей фотографии .

–  –  –

Результаты количественного анализа химического состава контробразцов для рассматриваемых зон представлены в таблице 4.3 на рисунках 4.5 и 4.6 .

–  –  –

Результаты сравнительного анализа показывают низкое содержание элементов Mo и S, образующих MoS2, на поверхности контробразца 1 .

Однако на его поверхности присутствуют частицы износа ВНИИ НП-212, что показывают результаты химического анализа зоны Спектр 1. Как видно из представленных данных на 3-м контробразце, при увеличении исходной шероховатости содержание Мо и S существенно выше .

Вышеизложенное позволяет сделать вывод, что при возрастании шероховатости, ТСП аккумулируется во впадинах контробразца, что позволяет задерживаться покрытию в зоне контакта, тем самым повышать долговечность пары трения. В тоже время, при увеличении исходной шероховатости более Ra 1,6 мкм, ТСП толщиной 20 мкм не достаточно, чтобы заполнить впадины на поверхности контробразца, что объясняется снижением долговечности .

4.2 Влияние шероховатости контробразца на распределение размера частиц износа твердосмазочных покрытий в зоне контакта .

Для исследования влияния шероховатости на размер частиц износа покрытия ВНИИ НП-212 с шероховатыми контробразцами было проведено исследование поверхностей изношенных образцов (рисунок 4.7). Была произведена выборка 40 частиц различного размера для каждого образца и сделаны расчеты .

–  –  –

7,00 6,00 5,00 4,00

–  –  –

4.3 Экспериментальное исследование процесса приработки в зависимости от шероховатости контробразца и толщины покрытия образца .

На рисунке 4.10 представлены результаты экспериментальных исследований влияния исходных толщин покрытий, наносимых на образцы, на число циклов n1 до окончания их приработки для исследуемых контробразцов (таблица 1) .

–  –  –

Как следует из представленных линейных аппроксимаций экспериментальных данных, для контробразцов с различной исходной шероховатостью увеличение толщины ТСП приводит к увеличению продолжительности приработки пар трения. При этом с увеличением высотных параметров микрогеометрии контробразцов (Ra, Rp) продолжительности приработки также увеличивается .

–  –  –

Учитывая, что максимальное давление сосредоточено на первом витке, при проектировании винтовых передач с ТСП необходимо производить расчет допускаемых нагрузок на данный виток:

–  –  –

где – номинальная высота профиля винтового сопряжения, – средний диаметр резьбы .

Решая систему уравнений (3.1), (3.3), (5.1), (5.2) и (5.3) можно произвести расчет максимальной несущей способности винтовых пар с ТСП и управлять другими параметрами винтовых передач с ТСП .

Методика обеспечения работоспособности винтовых пар с ТСП заключается в следующих пунктах:

1. Определение нагрузки на первом витке;

2. Определение средних контактных давлений на первом витке;

3. Определение максимально допускаемых контактных давлений при контакте шероховатой поверхности с поверхностью с ТСП .

4. Сравнение средних и максимально допускаемых контактных давлений на первом витке. Средние контактные давления должны быть меньше допускаемых давлений .

При этом, учитывая соотношения и зависимости по влиянию используемых материалов, шероховатости изготовления гайки, шага резьбы, толщины покрытия и других параметров на распределение нагрузки по виткам, можно снижать нагрузку на первый виток, тем самым оптимизировать параметры винтовых пар с ТСП .

По результатам проведенных исследований была разработана методика СТП ЦИ029 (Приложение 3), по которой изготовлена и внедрена на узле формирования стеклохолста ООО «Альстром Тверь» винтовая пара с покрытием ВНИИ НП-212 № ЦИ029.000.000 СБ (Приложение 4). В результате внедрения данного винтового сопряжения удалось достичь снижения брака готовой продукции на 0,03 % .

Также к положительным эффектам внедрения винтового сопряжения с ТСП можно отнести: пониженный износ в режиме старт-стоп, снижение нагрузки на первый виток до 70%, как следствие, повышение максимальной несущей способности и износостойкости винтового сопряжения .

5.2. Разработка методики обеспечения работоспособности и оптимизация параметров номинально неподвижных резьбовых соединений с твердосмазочными покрытиями Основными параметрами, определяющими работоспособность номинально неподвижных резьбовых сопряжений, являются усилие затяжки .

Для улучшения характеристик необходимо обеспечить максимально возможное усилие затяжки .

Существует решение расчета распределения нагрузки по виткам и усилия затяжки затянутого резьбового соединения без использования ТСП, нагруженного отрывающей силой Fa (рисунок 5.2), предложенное Ивановым А.С. [28] .

–  –  –

По предложенному решению, предлагается первоначально вычислить систему уравнений (5.4), (5.5) и определить силы Fi, нагружающие каждый виток и создаваемые силой F = Fзат [28] .

–  –  –

где – коэффициент основной нагрузки, характеризующий долю внешней нагрузки, приходящуюся на винт; Fa – нагрузка на винт, создаваемая силой Fa; Fi – суммарная нагрузка на i-й виток; i – сближение в i-м витке под действием этой нагрузки; 1i, 2i – удлинение тела винта и укорочение тела гайки между i-м и i+1 витками; lд – высота деталей; Eд – модуль упругости материала деталей; Aд – площадь поверхности контакта деталей; д – коэффициент влияния масштаба контактирующих поверхностей деталей [1, 3]; d – диаметр винта; d1 – внутренний диаметр резьбы винта; l0 – длина гладкой части винта; H1, H2 – высота гайки и головки винта; l1 – длина нарезанной нагруженной части винта [28] .

cд – коэффициент влияния шероховатости контактирующих поверхностей деталей.

Вычисляется по формуле [28]:

cд = Ra c0 [H/(EH E)]0,5 [5.7]

где Ra – средняя арифметическая высота микронеровностей; c0 = f (вид обработки, направление следов обработки) – безразмерный параметр; H – твердость наиболее мягкой контактирующей поверхности; EH – модуль упругости материала контактирующей поверхности, у которой меньшая ивердость; E = 2E1E2 /(E1 + E2) – приведенный модуль упругости; значения H, EH, E – в МПа [28] .

Первое уравнение в системе (5.6) – уравнение равновесия, последнее – уравнение совместности перемещений винта, гайки и деталей, остальные уравнения – уравнения совместности перемещений витков винта и гайки .

Уравнение совместности перемещений винта, гайки и деталей получено из условия, что укорочение деталей (с учетом контактного сближения в стыке деталей, которое связано с контактным напряжением зависимостью (5.5)) при изменении на них нагрузки от Fзат до [Fзат - (1 – )Fa] равно сумме удлинения тела винта и сближения вследствие контактных деформаций под первым витком при изменении нагрузки на винт от Fзат до (Fзат + Fa). При выводе уравнения принято, что стягиваемые винтом детали деформируются по всей площади стыка, так как при средней арифметической высоте микронеровностей поверхности стыка Ra 0,4 мкм и достаточной толщине деталей контактное напряжение от затяжки винтов распределяется [29] по всей ее поверхности в значительной степени равномерно [28] .

Для решения задачи расчета распределения нагрузки по виткам и усилия затяжки затянутого резьбового соединения, в котором на гайку нанесено ТСП и, нагруженного отрывающей силой Fa, первоначально необходимо решить систему уравнений (3.1), (3.3) и определить силы Fi, нагружающие каждый виток и создаваемые силой F = Fзат.

Далее необходимо решить следующую систему из n + 1 уравнений:

–  –  –

где H 1 – высота гайки; k – коэффициент полноты резьбы; для треугольной резьбы k 0,87 ; для трапецеидальной резьбы k 0,65 ; k m – коэффициент неравномерности нагрузки по виткам резьбы, с учетом пластических деформаций k m 0,55...0,75 (большие значения для крупной метрической резьбы и при условии, что материал болта существенно прочнее материала гайки) .

Напряжение смятия в резьбе [64]:

–  –  –

Hr где z – число витков на длине свинчивания (высоте гайки) .

P Часто расчеты резьбы выполняют в форме расчетов по средним номинальным напряжениям, полагая k m 1. Это связано с приближенным геометрическим подобием резьб разных размеров и с тем, что допускаемые напряжения выбирают на основе испытаний резьбовых соединений или данных эксплуатации, обработанных по тем же формулам [64] .

Решая систему уравнений (5.9) и (5.10) можно произвести расчет прочности на срез и на смятие витков винта соответственно. При этом, учитывая соотношения и зависимости по влиянию используемых материалов, шероховатости изготовления гайки, шага резьбы, толщины покрытия и других параметров на распределение нагрузки по виткам, можно оптимизировать параметры номинально неподвижных резьбовых сопряжений с ТСП. Методика обеспечения работоспособности аналогична с методикой для винтовых пар с ТСП, описанной в п.5.1 .

Основные результаты работы и выводы .

Получены теоретические и экспериментальные зависимости, которые позволили разработать методику обеспечения работоспособности винтовых сопряжений с ТСП.

При проведении теоретических и экспериментальных исследований получены следующие результаты:

1. Разработана методика обеспечения и повышения работоспособности винтовых передач с ТСП и номинально неподвижных резьбовых сопряжений с ТСП;

2. Получены расчетные соотношения, позволяющие прогнозировать распределение нагрузки по виткам трибосопряжения типа винтовая пара с ТСП, а также соответствующие значения коэффициента неравномерности распределения нагрузки K m, в зависимости от физических свойств покрытия, шероховатости гайки, шага резьбы, нагрузки, толщины покрытия при упругом и пластическом контакте. Теоретические исследования показывают, что при использовании ТСП K m принимает значения от 0,70 до 0,93 .

3. Разработана методика и оборудование для экспериментального исследования фрикционного взаимодействия пар трений с ТСП в широких нагрузочно-скоростных диапазонах режимов испытаний;

4. Получена экспериментальная зависимость влияния шероховатости контртела на износостойкость пар трения с ТСП. Исследована оптимальная шероховатость контртела. Установлено, что основная часть материала ТСП, после приработки, за счт фрикционного переноса с поверхности образца формирует покрытие на шероховатой поверхности контробразца .

5. Получена экспериментальная зависимость влияния шероховатости контртела на средний размер частиц и распределение размера частиц износа ТСП в зоне контакта. Установлено, что в общем случае, распределение размера частиц можно описать экспоненциальным распределением .

Установлено, что для реализованных режимов и условий испытаний распределение средних размеров частиц износа в зависимости от шероховатости имеет минимум соответствующий контробразцу исходной шероховатостью Ra 1,76 мкм .

6. Получена зависимость процесса приработки от шероховатости контробразца и толщины покрытия тела .

Разработанная методика позволяет обеспечивать надежность винтовых сопряжений с ТСП. Результаты работы внедрены в учебные курсы ТвГТУ «Трибология», «Триботехника», «Физические эффекты в машиностроении» .

По результатам проведенных исследований была разработана методика СТП ЦИ029 (Приложение 3), по которой изготовлена и внедрена на узле формирования стеклохолста ООО «Альстром Тверь» винтовая пара с покрытием ВНИИ НП-212 № ЦИ029.000.000 СБ (Приложение 4). В результате внедрения данного винтового сопряжения удалось достичь снижения брака готовой продукции на 0,03 % .

Список литературы

Алексеев В.М. Основы расчтов неподвижных соединений на 1 .

герметичность / В.М. Алексеев // Контактное взаимодействие тврдых тел:

Калинин – 1982 – с. 121-130 .

Алексеев, Н.М. Металлические покрытия опор скольжения / 2 .

Н.М. Алексеев – М.: Наука, 1973. – 75 с .

Алексеев Н.М. Теоретическое определение тврдости покрытий./ Н.М .

3 .

Алексеев // Машиноведение – 1973 – №4 – с. 83-89 .

Алексеев Н.М. Выбор толщины антифрикционных металлических 4 .

покрытий для узлов трения / Н.М. Алексеев, И.В. Крагельский, Г.И .

Трояновская // Тврдые смазочные покрытия. М.: Наука – 1977 – с. 32-38 .

Биргер И.А. Расчет резьбовых соединений / Биргер И.А. – М.:

5 .

Оборонгиз, 1959. – 252 с .

Биргер И.А. Расчет на прочность деталей машин / Биргер И.А., Шорр 6 .

Б.Ф., Иосилевич Г.Б. – М.: Машиностроение, 1993. – 640 с .

Боуден Ф.П. Трение и смазка тврдых тел / Ф.П. Боуден, Д. Тейбор. – 7 .

М.: Машиностроение, 1968 – 540 с .

Васильев Ю.Н. Трение тврдых смазочных материалов / Ю.Н. Васильев 8 .

// Трение и смазка в машинах и механизмах – 2012 – №9 – с. 28-33 .

АО «ВНИИ НП». ресурс]. Режим доступа:

9. [Электронный URL:http:/www.vniinp.ru, свободный (дата обращения 09.10.2015) .

Горячева И.Г. Анализ напряжнного состояния тел с покрытиями при 10 .

множественном характере нагружения / И.Г. Горячева, Е.В. Торская // Трение и износ – 1994 – том16, №3 – с.349-357 .

Горячева И.Г. Влияние покрытия на контактные характеристики 11 .

радиальных подшипников скольжения./ И.Г. Горячева, М.Н. Добычин.// Трение и износ – 1984 – том 5, № 3 – с. 442-450 .

Горячева И.Г. Влияние несовершенной упругости поверхностного слоя 12 .

на контактные характеристики при скольжении шероховатых упругих тел / И.Г. Горячва, Ю.Ю. Маховская // Трение и износ: Научно-теоретический журнал. Минск: «Наука и техника» – 1997 – том 18, №1 – с.5-12 .

Горячева, И.Г. Итоги развития молекулярно-механической теории 13 .

трения / И.Г. Горячева, М.Н. Добычин // Трение и износ – 2008 – том 29, № 4

– с. 327-337 .

ГОСТ 23.225-99 .

Обеспечение износостойкости изделий. Методы 14 .

подтверждения износостойкости. Общие требования. М.: Изд-во стандартов, 2000 – 16с .

ГОСТ 25142-82. Шероховатость поверхности. Термины и определения .

15 .

М.: Изд-во стандартов, 1982 – 20с .

ГОСТ 27674-88.Трение, изнашивание и смазка. Термины и определения 16 .

М.: Изд-во стандартов, 1991 – 22с .

ГОСТ 27860-88 Детали трущихся сопряжений. Методы измерения 17 .

износа. Введн 01.01.90. М.: Изд-во стандартов,1989. – 32 с .

Гриб В.В. Лабораторные испытания материалов на трение и износ / 18 .

В.В. Гриб, Г.Е. Лазарев – М.: Наука, 1968 – 141 c .

Демкин, Н.Б. Физические основы трения и износа машин. Учебное 19 .

пособие / Н.Б. Демкин. – Калинин: Калининский ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт, 1981. – 116 с .

Дмкин Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей./ 20 .

Н.Б.Дмкин. – М.: Наука, 1970. 223 с .

Дмкин Н.Б. Влияние тонких металлических покрытий на 21 .

деформационные характеристики контакта сопряжнных поверхностей / Н.Б .

Дмкин, В.М. Саватеев, П.Д. Нетягов // Наджность и долговечность деталей машин. Сборник статей. Калинин: КПИ –1974 – с. 96-104 .

Дмкин Н.Б. Качество поверхности и контакт деталей мaшин. / 22 .

Н.Б.Дмкин, Э.В.Рыжов. – М.: Машиностроение,1981. – 224 с .

Дмкин Н.Б. Топографические характеристики поверхности и точность 23 .

их определения./ Н.Б. Дмкин, М.А. Коротков.// Механика и физика контактного взаимодействия. Межвуз. сборн. Калинин: КГУ – 1978 – с. 16Джонсон К. Механика контактного взаимодействия./ К. Джонсон – М.:

24 .

Мир, 1989. –510 с .

Дроздов Ю.Н. Трибология резьбовых соединений и стационарных 25 .

контактов авиакосмических систем./ Ю.Н. Дроздов, С.С. Ким.// Трение и износ – 2000 – том 21, № 6 – с. 577-584 .

Жуковский Н.Е. Распределение давлений в нарезках винта и гайки // 26 .

Бюллетень Политехнического общества. М. – 1902 – № 1 – с. 1-3 .

Зиненко С.А. Исследование тонких антифрикционных покрытий в 27 .

условиях глубокого охлаждения / С.А. Зиненко, Е.А. Духовской, А.А. Силин, В.М. Ярош // Трение и износ –1986 – том 7, №4 – с. 642-646 .

Иванов А.С. Влияние контактной жсткости на распределение нагрузки 28 .

по виткам резьбы./ А.С. Иванов, Б.А. Байков, И.И. Шаталина // Механика и физика процессов на поверхности и в контакте тврдых тел и деталей машин .

Межвузовский сборник научных трудов. Тверь: ТГТУ – 2005 – Выпуск 1 – с.15-21 .

Иванов А.С. Учет контактной податливости стыка при расчете 29 .

резьбового соединения, нагруженного отрывающей силой и опрокидывающим моментом // Вестник машиностроения. – 2003. – № 6. – С .

31-34 .

Иванов М.Н. Детали машин: Учебник для машиностроительных 30 .

специальностей вузов/М.Н. Иванов, В.А. Финогенов. – 12-е изд. испр. – М.:

Высш. шк., 2008. – 408 с .

Иванова А.И. Растровый электронный микроскоп: лабораторная 31 .

работа/ А.И. Иванова – Тверь: Тверской государственный университет, 2014

– 6 с .

Иванова А.И. Система энергодисперсионного рентгеновского 32 .

микроанализа для электронных микроскопов/ А.И. Иванова – Тверь:

Тверской государственный университет, 2014 – 7 с .

Измайлов В.В. Влияние покрытий на процессы механического и 33 .

электрического контактирования шероховатых поверхностей / В.В. Измайлов // Трение и износ – 1995 – том 16, № 6 – с. 1026-1047 .

Измайлов В.В. Контакт твердых тел и его проводимость: монография / 34 .

В.В. Измайлов, М.В. Новоселова – Тверь: ТГТУ – 2010 – 112 с .

Инженерия поверхностей деталей./ Коллективное авт.; под ред. А.Г .

35 .

Суслова. – М.: Машиностроение, 2008. – 320 с .

Карасик И.И. Методы трибологических испытаний в национальных 36 .

стандартах мира / И.И. Карасик. – М.: Центр «Наука и техника», 1993. – 316 с .

Комбалов В.С. Методы и средства испытаний на трение и износ 37 .

конструкционных и смазочных материалов: справочник / под ред. К.В .

Фролова, Е.А. Марченко. – М.: Машиностроение, 2008. – 384 с .

Косилова А.Г. Справочник технолога–машиностроителя. В 2-х т., том 38 .

1/ Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение,1985

–656 с .

Крагельский И.В. Основы расчетов на трение и износ / В.И .

39 .

Крагельский, М.Н. Добычин, В.С. Комбалов. – М.: Машиностроение, 1977. – 526 с .

Крагельский И.В. Трение и износ / И.В. Крагельский. – М.:

40 .

Машиностроение, 1968. – 480 с .

Крагельский И.В. Трение и износ в вакууме / И.В. Крагельский, И. В .

41 .

Любарский, А.А. Гусляков и др. – М.: Машиностроение, 1973. – 216 с .

Красовский А.М. Влияние толщины на фрикционные свойства тонких 42 .

полимерных плнок./А.М. Красовский, Б.И. Никонов.// Трение и износ – 1986

– том 7, № 6 – с. 965-968 .

Криштал М.М. Сканирующая электронная микроскопия и 43 .

рентгеноспектральный микроанализ / М.М. Криштал, И.С. Ясников, В.И .

Полунин и др. – М.: Техносфера, 2009 – 208 c .

Куклин В.Б. Исследование жесткости и уточнения расчетов резьбовых 44 .

соединений: Автореф. дис. канд. техн. наук. – М.: МВТУ им. Н.Э. Баумана, 1957. – 16 с .

Кукснова Л.И. Методы испытаний на трение и износ: справочное 45 .

издание / Л.И. Куксенкова, В.П. Лаптева, А.Г. Колмаков, Л.М. Рыбакова. – М.: Интермет Инжиниринг, 2001. – 152 с .

Лесневский Л.Н. Разработка покрытий типа «тврдая смазка» для 46 .

двигателей и энергоустановок летательных аппаратов / Л.Н .

Лесневский.//Вестник научно-технического развития – 2011 – том 41, №1 – с .

61-70 .

Логинов А.Р. Профилограф-толщиномер. / А.Р. Логинов, Б.Я. Сачек // 47 .

Расчтно-экспериментальные методы определения трения и износа. М.:

Наука – 1979 – с.80-84 .

Ляпин К.С. Влияние металлических покрытий на тангенциальную 48 .

прочность адгезионной связи / К.С. Ляпин, Н.М. Михин // О природе трения тврдых тел. Минск: Наука и техника – 1971 – с.328-332 .

Макушкин А.П. Контактирование шероховатых поверхностей через 49 .

полимерный слой./ А.П. Макушкин, И.В. Крагельский.// Трение и износ – 1986 – том 7, №1 – с. 5-15 .

Макушкин А.П. Полимеры в узлах трения и уплотнениях при низких 50 .

температурах./ А.П. Макушкин. – М. Машиностроение, 1993. –288 с .

Маленков М.И. Конструкционные и смазочные материалы 51 .

космических механизмов / М.И. Маленков, С.И. Каратушин, В.М. Тарасов. – СПб.: Балтийский государственный технический университет, 2007. – 54 с .

Матвеевский Р.М. Исследование микротврдости тврдосмазочных 52 .

покрытий / Р.М. Матвеевский, Б.Я. Сачек, В.Н. Скворцов, В.М. Ярош // Вестник машиностроения –1985 – №1 – с.29-31 .

Матвеевский Р.М. Температурная стойкость граничных смазочных 53 .

слов и тврдых смазочных покрытий при трении металлов и сплавов./ Р.М .

Матвеевский. – М.: Наука,1971 – 228 с .

Методика расчетной оценки износостойкости поверхностей трения 54 .

деталей машин. – М.: Изд. стандартов. 1979. – 100 с .

Михин Н.М. Исследование тангенциальной прочности адгезионной 55 .

связи / Н.М. Михин, К.С. Ляпин, М.Н. Добычин Контактное // взаимодействие тврдых тел и расчт сил трения и износа. Сб. науч. трудов .

М.: Наука –1971. – с. 53-60 .

Михин Н.М. Определение механических характеристик 56 .

тврдосмазочных покрытий / Н.М. Михин, Б.Я. Сачек, Д.Г. Эфрос // Трение и износ – 1988 – т. 9, № 1 – с. 34-42 .

Михин Н.М. Внешнее трение тврдых тел / Н.М. Михин. – М.: Наука, 57 .

1977. – 221 с .

Мышкин Н.К. Трибология полимеров: адгезия,трение, изнашивание и 58 .

фрикционный перенос./ Н.К. Мышкин, М.И. Петроковец, А.В. Ковалв.// Трение и износ – 2006 – том 27, № 4 – с. 429-443 .

ОАО « Пластполимер» [Электронный ресурс]. Режим доступа:

59 .

URL:http:/www.plastpolymer.com, свободный (дата обращения 26.09.2012) .

Пат. 2531124 Российская Федерация, МПК G01N 3/56. Устройство для 60 .

испытания материалов на трение и износ [Текст] / Мешков В.В., Сутягин О.В., Мединцев С.В.; заявитель и патентообладатель Тверской государственный технический университет – № 2013129644/28; заявл .

27.06.2013; опубл. 27.06.2014, Бюл. № 29 – 7 с .

Петржик М.И. Современные методы оценки механических и 61 .

трибологических свойств функциональных поверхностей./М.И. Петржик, Д.В. Штанский, Е.А. Левашов.//Материалы Х Международной научнотехнической конференции «Высокие технологии в промышленности России»

М.: ОАО ЦНИТИ «Техномаш», 9-11 сентября 2004г. – с.311-318 .

Портативный измеритель шероховатости 62. TR-200 [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://ndtesting.ru/download/manual_tr_200.pdf, свободный (дата обращения 05.09.2016) Р 50-54-107-88. Методы оценки триботехнических свойств материалов 63 .

и покрытий в вакууме: рекомендации. / И.В. Крагельский, Ю.Н. Дроздов, В.С. Комбалов и др. – М.: Госстандарт СССР, ВНИИНМАШ, 1989. – 33 с .

Решетов Д.Н. Детали машин: Учебник для студентов 64 .

машиностроительных и механических специальностей вузов / Д.Н. Решетов – М.: Машиностроение, 1989. – 496 с .

Рыжов Э.В. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств 65 .

деталей машин / Э.В. Рыжов, А.Г. Суслов, В.П. Фдоров. – М.:

Машиностроение, 1979 – 176 с .

Сачек Б.Я. К оценке стационарной интенсивности изнашивания 66 .

тврдосмазочных покрытий после приработки / Б.Я. Сачек, Д.Г. Эфрос // Фрикционный контакт деталей машин. Межвуз. сборн. Калинин: КГУ –1984

– с. 24- 27 .

Семнов А.П. К вопросу о механизме смазочного действия тврдых 67 .

антифрикционных материалов / А.П. Семнов, М.В. Ноженков // Трение и износ – 1984 – том 5, №3 – с. 408-416 .

Сентюрихина Л.Н. Тврдые дисульфидмолибденовые смазки./ Л.Н .

68 .

Сентюрихина, Опарина Е.М. – М.: Химия,1966 – 154 с .

Смазочные материалы. Антифрикционные и противоизносные 69 .

свойства. Методы испытаний: Справочник. / P.M. Матвеевский, В.Л. Лашхи, И.А. Буяновский и др. – М.: Машиностроение, 1989 – 224 с .

Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х томах. Том 1/ Под ред .

70 .

А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение,1985. – 656 с .

Справочник по триботехнике. В 3-х томах. Том 1. Теоретические 71 .

основы. / Под редакцией М. Хебды и А.В. Чичинадзе. – М.:

Машиностроение, 1989. – 400 с .

Справочник по триботехнике. В 3-х томах. Том 2. Смазочные 72 .

материалы,техника смазки,опоры скольжения и качения. / Под редакцией М .

Хебды и А.В. Чичинадзе. – М. Машиностроение, 1990. – 416 с .

Сутягин О.В. Контакт шероховатых тел с тврдосмазочными 73 .

покрытиями: монография / О.В. Сутягин, А.Н. Болотов, М.В. Васильев – Тверь: Тверской государственный технический университет, 2014 – 124 с .

Сутягин О.В. Влияние твердосмазочных покрытий и шероховатости 74 .

контактирующих поверхностей на распределение нагрузки по виткам резьбовых сопряжений и винтовых передач/ О.В. Сутягин, В.В. Мешков, С.В .

Мединцев // Научно-технический и производственный журнал «Вестник машиностроения», Москва – 2015 – №7 – с. 46 - 50 .

Сутягин О.В. Универсальное устройство для триботехнических 75 .

испытаний материалов и покрытий О.В. Сутягин, В.В. Мешков, С.В .

Мединцев Научно-технический журнал «Заводская лаборатория .

// Диагностика материалов», Москва – 2016 – Том 82, №10 – с.62 - 66 .

Тихомиров В.П. Контактное взаимодействие шероховатых тел при 76 .

наличии тонких мягких покрытий./ В.П. Тихомиров, О.А. Горленко.// Машиноведение – 1987 – №6 – с.70-73 .

Трение, изнашивание и смазка. Справочник в 2-х кн. Книга 1./ Под ред .

77 .

И.В. Крагельского, В.В. Алисина. – М. Машиностроение,1978. – 400 с .

Трение, изнашивание и смазка. Справочник в 2-х кн. Книга 2./ Под ред .

78 .

И.В. Крагельского, В.В. Алисина. – М. Машиностроение,1978. – 358 с .

Хопин, П. Н. Комплексная оценка работоспособности пар трения с 79 .

тврдосмазочными покрытиями в различных условиях функционирования / П. Н. Хопин. – М.: МАТИ, 2012. – 255 с .

Чичинадзе А.В. Основы трибологии (трение, износ, смазка): учебник 80 .

для технических вузов. 2е изд. переработ. и доп. / А.В. Чичинадзе, Э.Д .

Браун, Н.А. Буше. – М.: Машиностроение, 2001. – 664 с .

Чичинадзе А.В. Расчт и исследование внешнего трения при 81 .

торможении. / А.В. Чичинадзе – М.: Наука, 1967. – 230 с .

Фомин Г.С. Лакокрасочные материалы и покрытия. Энциклопедия 82 .

международных стандартов / Г.С. Фомин. – М.: Издательство Протектор, 2008. – 752 с .

83. Berger E.J. Friction modeling for dynamic system simulation. / E.J. Berger // Appl Mech Rev. – November 2002 – vol. 55, № 6 – p. 535-577 .

84. Bowden F. The lubrication by thin mettalic films and the action of bearing metals / F. Bowden, D. Tabor // J. Apply Phys, 1943. V.14, N 3 .

85. Burton R.A. Forces and deformation of lead film in friction processes / R.A .

Burton // Lubrication engng, 1965. V.24, N 6 .

86. Courtney-Pratt J.S. The effect of tangential force on the contact of metallic bodies / J.S. Courtney-Pratt, E. Eisner // Proc. Roy. Soc. Vol.238, N 1215, 1957. – p. 529-550 .

ресурс]. Режим доступа:

87. Du Pont. [Электронный URL:http:/www.dupont.com, свободный (дата обращения 26.09.2012) .

ресурс]. Режим доступа:

88. Henkel. [Электронный URL:http:/www.henkel.com, свободный (дата обращения 26.09.2012) .

89. Holmberg K. Coatings tribology. Properties, Techniques and Applications in Surface Engineering. / K. Holmberg, A. Mattews – Amsterdam-New York-OxfordShannon-Singapore-Tokyo. Elsevier, 1994. – 457 p .

90. Muller C. Thick compact MoS2 coatings./ C. Muller, C. Menoud, M .

Maillat, H.E. Hintermann.// Surface and coatings technology – 1988 – v.36 – p.351-359 .

ресурс]. Режим доступа:

91. Oerlikon Balzers. [Электронный https://www.oerlikon.com/balzers/ru, свободный (дата обращения 21.05.2017) .

92. NASA PS400: A new High Temperature Solid Lubricant Coating for High Temperature Wear Applications./ C. DellaCorte, B.J. Edmonds. // National Aeronautics and Space Administration. Glenn Reserch Center. Cleveland, Ohio.August 2009. – 19 p .

93. NASA SP-8063: NASA Spase vehicle design criteria. Lubrication, Friction and wear. – National aeronautics and space administration. Langley, June,1971. – 75 p .

94. Parker R.C. The static coefficient of friction and the area of contact / R.C .

Parker, D. Hatch // Proc. Roy. Soc. – 1950. – vol 63 – p. 185-197 .

PIC Design. [Электронный ресурс]. Режим доступа:

95 .

URL:http:www.pic-design.com, свободный (дата обращения 07.05.2015) .

96. Rabinowicz E. Variation of friction and wear of solid lubrication / E. Rabinowicz. // Trans. ASLE – 1967 – v.10, N 1 – p.1-9 Roberts E.W. In-vacuo, tribological properties of “high-rate” sputtered MoS2 97 .

applied to metal and ceramic substrates./ E.W. Roberts, W.B.Price.//Materials Research Society Symposium Proceedings – 1989 – v.140 – p.251-264 .

ресурс]. Режим доступа:

98. Thomson. [Электронный URL:http:www.thomsonbsa.com, свободный (дата обращения 08.05.2015) .

ресурс]. Режим доступа:

99. Tiodize Co., Inc. [Электронный URL:http:/www.tiodize.com, свободный (дата обращения 10.09.2015) .

ресурс]. Режим доступа:

100. Whitford Corporation. [Электронный URL:http:/www.whitfordww.com, свободный (дата обращения 08.05.2015) .

Приложение 1 Приложение 2 Приложение 3




Похожие работы:

«CMIiPHOBA ОЛЬГА АЛЕКСЕЕВНА. J ТВЕРДОФАЗНЫЕ ПОТЕНЦИОМЕТРИЧЕС1ШЕ СЕНСОРЫ, СЕЛЕКТИВНЫЕ К ВАНАДИЙИ ВОЛЬФРАМСОДЕРЖАЩИМ ИОНАМ Специальность 02.00.05 электрохимия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата химических наук '/...»

«ХАРИТОНОВА Наталия Анатольевна УПРАВЛЕНИЕ РАСХОДАМИ ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ (на примере черной металлургии) Специальности: 08.00.05 "Экономика и управление народным хозяйством" (экономика, организация и управле...»

«Масла трансмиссионные G-Box Expert РПБ № 84035624.19.47950 стр. 3 по СТО 84035624-040-2011 Действителен до 28.08.2022 г . из 17 1 Идентификация химической продукции и сведения о производителе и/или поставщике 1.1 Идентифика...»

«СИДОРОВ Александр Стальевич ЛОКАЛИЗАЦИЯ И ОХЛАЖДЕНИЕ КОРИУМА В ЗАПРОЕКТНОЙ АВАРИИ ВОДО-ВОДЯНОГО ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО РЕАКТОРА ПРИ РАЗРУШЕНИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ Специальность 05.14.03 Ядерные энергетические установки, включая проектирование эксплуатацию и выв...»

«знание и применение методик оценки безопасности ГТС: критерии безопасности, правила мониторинга состояния, проверка работоспособности и состояния технических средств контроля, проведение комиссионных обследований, определение значений риска аварии;работа с обслужив...»

«ЗАКЛЮЧЕНИЕ ДИССЕРТАЦИОННОГО СОВЕТА Д 212.229.17, СОЗДАННОГО НА БАЗЕ ФЕДЕРАЛЬНОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО АВТОНОМНОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ПЕТРА ВЕЛИКОГО" МИНИСТЕРСТВА НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО...»

«Масло моторное тепловозное М-14Д2 РПБ № 84035624.02.38641 стр. 3 по ТУ 38.301-19-147-2009 Действителен до 14.07.2020 г. из 16 1 Идентификация химической продукции и сведения о производителе и/или поставщике 1.1 Идентификация химической продукции М...»

«К. М. Табаринцева-Романова, О. Ю. Пашкевич. Хеджинг в политическом дискурсе 93 4. Садовничий В. А. Выступление на съезде Российского союза ректоров 30.10.2014 года, Москва // Официальные сетевые ресурсы Президента России. URL: http://www.kremlin.ru/ news/46892 (дата обращения: 10.05.2017).5. Супян В. Б. Исследовательские университе...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" Инженерная школа природных ресурсов (ИШПР) Напр...»

«Масла моторные для дизельных двигателей Gazpromneft Diesel Extra РПБ № 84035624.02.37103 стр. 3 Действителен до 27.01.2020 г. из 15 по СТО 84035624-148-2014 1. Идентификация химической продукции и сведения о производителе или поставщике 1.1. Идентифика...»

«Санкт-Петербургский Государственный Университет Направление математика и механика Прикладная математика и информатика Разин Михаил Александрович Разработка пакета программ "Финансовое моделирование": ан...»







 
2019 www.librus.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - собрание публикаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.