WWW.LIBRUS.DOBROTA.BIZ
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - собрание публикаций
 

«МИХАЙЛЕНКО ЕКАТЕРИНА ВИКТОРОВНА ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ ТЕПЛОМАССООБМЕНА ПРЯМОТОЧНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ МОБИЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ ...»

I ИМ II IIII llll I lllll III

На правах рукописи

МИХАЙЛЕНКО ЕКАТЕРИНА ВИКТОРОВНА

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССОВ

ТЕПЛОМАССООБМЕНА ПРЯМОТОЧНОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ

КАМЕРЫ СГОРАНИЯ МОБИЛЬНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

Специальность 05.14.04 -Промышленная теплоэнергетика

Я

I // _-

АВТОРЕФЕРАТ

ІІ Мл .

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 2 ФЕ ?™9 Москва, 2009 год

Работа выполнена на кафедре «Теплотехники, теплогазоснабженкя и вентиляции» Ухтинского государственного технического университета

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Бурмистрова Ольга Николаевна

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Байков Игорь Равильевич кандидат технических наук, доцент Шаповалова Галина Павловна

Ведущая организация: ООО «Газпром трансгаз Ухта» .

Защита диссертации состоится «26» февраля 2009 г. в 15 часов 30 мин .

в аудитории Г-406 на заседании диссертационного совета Д 212.157.10 при Московском энергетическрм институте (техническом университете) по адресу: г. Москва, Красноказарменная ул., 17 .

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского энергетического института (технического университета) .

Отзывы на автореферат (в двух экземплярах, заверенные печатью организации) просим направлять по адресу: 111250 Москва, Красноказарменная ул., д. 14, Ученый совет МЭИ (ТУ) .

Автореферат разослан «23» января 2009 г .

Ученый секретарь C~~7^a^^^^-т^ ^опов диссертационного совета ^^" к.т.н., доцент

Общая характеристика работы

Актуальность проблемы. В настоящее время для подъема экономики в России исключительное значение приобретает последовательное проведе­ ние энергосберегающей политики. Совершенствование парогенераторов промышленной теплоэнергетики и источников теплоснабжения является су­ щественным резервом экономии ТЭР .

Длительное время (более 50 лет) основным источником для комплекс­ ного паро-теплоснабжения предприятий и жилищного фонда были стацио­ нарные паровые котлы ДКВР и разработанные на их базе модификации газо­ мазутных котлов Е (ДЕ) и на твердом топливе Е (КЕ) паропроизводительностыо от 2,5 до 25 т/ч. Для пароснабжения предприятий различных отраслей промышленности использовались также стационарные котлы типа К-50-40, ГМ-50 и серии УШТ -9/120, УПГ-50/6 паропроизводительностью от 4,5 до 60 т/ч. КПД всех перечисленных котлов относительно малы из-за высоких температур уходящих газов. Поэтому в последние годы все большее развитие при невысокой «тепловой плотности» паровой или отопительной нагрузки получает децентрализованное автономное снабжение предприятий паром и теплом .

Особое место среди разрабатываемых конструкций занимают мобиль­ ные парогенераторы. Сфера применения мобильных парогенераторов весьма широка. Они используются на нефтяных и газовых месторождениях, в город­ ском коммунальном хозяйстве, сельском хозяйстве, деревообрабатывающей промышленности, на мясокомбинатах и в кондитерских цехах, на строитель­ ных площадках .

Характерной особенностью этих конструкций является возможность их перемещения на объектах с быстрой установкой и подключением на новом месте. Среди рассмотренных конструкций мобильных парогенераторов наи­ более перспективны цилиндрические прямоточные многоходовые парогене­ раторы со спиральными каналами. Они существенно превосходят по своим теплотехническим и массогабаритным показателям известные парогенерато­ ры .





Конструктивные и теплотехнические показатели парогенераторов ЦППС (цилиндрических прямоточных парогенераторов со спиральными ка­ налами) определяют использование высокофорсированных камер сгорания .

Особенности конструкции камер сгорания цилиндрических прямоточ­ ных парогенераторов ограничивают применение стандартных конструкций горелок и определяют необходимость разработки специальных конструкций горелок, отличающихся схемой организации рабочего процесса и тепловой мощностью .

Отсутствие систематических данных о влиянии режимных и конструк­ тивных параметров на характеристики камер сгорания ЦППС затрудняет их разработку и оптимизацию работы. В связи с этим большое практическое значение приобретает исследование рабочих процессов в камерах сгорания ЦППС, оценка их теплотехнических и конструктивных показателей, разработка принципиальных конструкций камер сгорания ЦППС, отличающихся целевым назначением, тепловой мощностью и схемой организации рабочего процесса .

Целью диссертационной работы является улучшение эксплуатацион­ ных и экологических характеристик мобильных цилиндрических прямоточ­ ных парогенераторов со спиральными каналами .

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи .

1. Теоретически обосновать и разработать усовершенствованную конст­ рукцию камеры сгорания ЦППС с лопаточным аксиальнотангенциальным завихрителем .

2. Определить расчетным путем аэродинамические характеристики акси­ ально-тангенциального завихрителя камеры сгорания ЦППС .

3. Определить основные аэродинамические и тепловые характеристики разработанной конструкции камеры сгорания с лопаточным аксиаль­ но-тангенциальным завихрителем .

4. На базе теоретических и экспериментальных исследований разработать методику теплового расчета камеры сгорания и горелки ЦППС .

5. Выполнить оценку экологической эффективности использования ЦППС на примере применения конструкции на объектах Ярегского нефтяного месторождения .

Научная новизна работы .

- Разработана усовершенствованная конструкция камеры сгорания с акси­ альным подводом реагирующих компонент и закруткой потока с помо­ щью аксиально-тангенциального завихрителя .

- Определены основные аэродинамические и тепловые характеристики раз­ работанной конструкции камеры сгорания с лопаточным аксиальнотангенциальным завихрителем .

- Получены аналитические зависимости для расчетов коэффициентов со­ противления аксиально-тангенциального завихрителя и камеры сгорания ЦППС .

- На базе теоретических и экспериментальных исследований разработана математическая модель теплообмена камеры сгорания и горелки ЦППС .

- Разработана методика теплового расчета камеры сгорания и горелки ЦППС .

Практическая значимость работы состоит в том, что предложена принципиально новая конструкция камеры сгорания парогенераторов типа ЦППС с закруткой потока с помощью аксиально-тангенциального завихри­ теля (для работы на природном газе), позволяющая расширить пределы регу­ лирования топочного устройства, обеспечивающая равномерную интенсив­ ность процесса теплообмена, что в целом определяет экономичность ее ис­ пользования. Произведен расчет основных геометрических и аэродинамиче­ ских параметров аксиально-тангенциального завихрителя. Создана програм­ ма теплового расчета камеры сгорания ЦППС на ЭВМ. Конструкция горелки отличается простотой изготовления, стабильностью в работе и экономично­ стью. Основные результаты работы внедрены в учебный процесс кафедр «Теплотехники, теплогазоснабжения и вентиляции», «Промышленной безо­ пасности и охраны окружающей среды» Ухтинского государственного тех­ нического университета. Представленные в диссертации результаты исполь­ зованы в создании технических и рабочих проектов опытно- промышленного мобильного парогенератора в ДСП ООО «Северная Нефть» и приняты к реа­ лизации в ОАО «ЯНТК» .

Достоверность и обоснованность результатов обусловлены тем, что в основу работы положены обобщенные автором эксплуатационные данные и характеристики различных типов ЦППС, применяемых в РФ, в основе раз­ работки конструктивных решений заложены типовые характеристики камеры сгорания и применены проверенные методы теоретических расчетов, прове­ дена экспериментальная проверка, подтвердившая теоретические расчеты теплообмена камеры сгорания .

Автор защищает:

- разработанную конструкцию оригинального горелочного устройства с ло­ паточным аксиально-тангенциальным завихрителем;

- полученные результаты исследования аэродинамики и тепломассообмена разработанной конструкции камеры сгорания парогенератора ЦППС с ло­ паточным аксиально-тангенциальным завихрителем потока;

- полученные аналитические зависимости для расчетов коэффициентов со­ противления аксиально-тангенциального завихрителя и камеры сгорания ЦППС;

- разработанную на базе теоретических и экспериментальных исследований математическую модель теплообмена камеры сгорания ЦППС;

- разработанную методику теплового расчетов камеры сгорания ЦППС .

Личный вклад автора:

- в обобщении и анализе технических характеристик различных конструк­ ций прямоточных парогенераторов со спиральными каналами;

- в разработке схемы экспериментального стенда, созданного для проведе­ ния комплексных испытаний камер сгорания цилиндрических прямоточ­ ных парогенераторов;

- в разработке принципиальной конструкции газовой горелки;

- в проведении исследования аэродинамики и тепломассообмена разрабо­ танной конструкции камеры сгорания парогенератора ЦППС с лопаточ­ ным аксиально-тангенциальным завихрителем;

- в разработке на базе теоретических и экспериментальных исследований математической модели теплообмена и инженерной методики расчета ка­ меры сгорания и горелки ЦППС .

Апробация и публикации. Результаты работы были представлены на XXVI Российской конференции - Москва 2004 г., VI научно-технической конференции «Вузовская наука - региону» 2006 г., Вологда, на научнотехнической конференции УГТУ, 2006, 2007 гг., г. Ухта, на международной молодежной научной конференции «Севергеоэкотех», 2005, 2007, 2008 гг., г .

Ухта, на IX международной научно - технической конференции «Проблемы строительного комплекса России», 2008 г., г.Уфа, в работе Четвертой между­ народной школы - семинара молодых ученых и специалистов «Энергосбере­ жение - теория и практика» 2008 г., г. Москва .

Основное содержание работы

изложено в 10 публикациях .

Содержание работы

Во введении обоснована актуальность проблемы, сформулированы цель, задачи, объекты и методы исследований, показаны научная новизна, практическое значение, результаты внедрения, структура и объем диссерта­ ционной работы .

В первой главе диссертации выполнен обзор существующего тепло­ энергетического оборудования, используемого в промтеплоэнергетике. Рас­ смотрены конструкции российских и зарубежных теплогенерирующих уста­ новок .

Проанализированы технические характеристики рассмотренных конст­ рукций цилиндрических прямоточных парогенераторов со спиральными ка­ налами. Особенности конструкции камер сгорания цилиндрических прямо­ точных парогенераторов ограничивают применение стандартных конструк­ ций горелок и определяют необходимость разработки специальных конст­ рукций горелок, отличающихся схемой организации рабочего процесса и те­ пловой мощностью .

На основании проведенного в первой главе анализа сформулированы цель и основные задачи исследования .

Во второй главе на основе анализа требований по производительности и параметрам рабочего агента мобильных парогенераторов, произведенного в главе 1, приняты исходные расчетные теплотехнические показатели ЦППС, необходимые для разработки его основных элементов (топки, горелки и кон­ вективных поверхностей нагрева) .

При разработке топочного устройства ЦППС за основу была принята идея прямоточной камеры сгорания с аксиальным вводом реагирующих ком­ понентов. В газоходе внутреннего цилиндра установлено горелочное устрой­ ство. На внешней стенке парогенерирующих цилиндров организовано спи­ ральное движение нагреваемого теплоносителя (нарезка шестизаходнои резьбы с внешней стороны толстостенных цилиндров). Для улучшения про­ цессов тепло- и массопереноса в проточной части камеры сгорания ЦППС устанавливается сужающее устройство - водоохлаждаемая диафрагма (рису­ нок 1) .

Конструктивные особенности цилиндрических прямоточных парогене­ раторов выдвигают ряд требований к топочным устройствам: они должны

• быть компактными и создавать такой рабочий режим, при котором интен­ сивный турбулентный обмен способствует интенсивному тепломассопереносу. В связи с этим, для предлагаемой конструкции камеры сгорания цилинд­ рического прямоточного парогенератора в УГТУ при участии азтора была разработана оригинальная конструкция горелки с аксиальным вводом реаги­ рующих компонентов для работы на газовом топливе. При ограниченном объеме камеры сгорания наиболее эффективно применение газовых горелок с центральной выдачей топливных струй в поперечный закрученный или прямоточный поток. Особенностью предлагаемой конструкции горелочного устройства является аксиальный ввод окислителя и применение лопаточного завихрителя, что позволило расширить пределы регулирования горелочного устройства и значительно сократить поперечное сечение топочного объема .

Предлагаемая конструкция газовой горелки позволяет обеспечить хорошее смесеобразование рабочих компонентов при малом коэффициенте избытка воздуха и высоких давлениях газа и воздуха. Схема топочного устройства ЦППС представлена на рисунке 2 .

Нарогенерирующие у канаш п Рисунок 1 - Принципиальная схема цилиндрического прямоточного пароге­ нератора со спиральными каналами При разработке принципиальной конструкции газовой горелки особое внимание уделялось выбору оптимальных геометрических параметров акси­ ально-тангенциального завихрителя (AT), обеспечивающих требуемую сте­ пень крутки потока и допустимое гидравлическое сопротивление .

Величина параметра крутки и является определяющей для всех основ­ ных интегральных и локальных характеристик потока и определяется по ре­ зультатам исследований скоростей и давлений в топочном пространстве .

Анализ данных экспериментальных исследований, проведенных на го­ релках, оборудованных AT завихрителями потока, выявил следующую зависимость параметра интенсивности крутки п от конструктивных параметров

AT завихрителя:

іъ -d] cosasia/3 где d], d - диаметр соответственно обоймы завихрителя и внутренний диа­ метр камеры сгорания; а - угол наклона лопатки к касательной, проведенной к окружности, образуемой одной из любых плоскостей течения, проведенно­ го перпендикулярно к оси завихрителя между передними и задними торцами завихрителя, и проходящими через выходную кромку лопатки; /? - угол на­ клона выходной кромки лопатки к оси завихрителя; Z- число лопаток AT за­ вихрителя .

Рисунок 2 - Принципиальная схема топочного устройства цилиндрического прямоточного парогенератора со спиральными каналами

–  –  –

где R0~ плечо крутки потока на входе в горловину горелки; ат - угол уста­ новки лопатки, угол между касательной к средней линии профиля в точке ее пересечения с фронтом решетки и самим фронтом; /?' - угол наклона плоско­ сти узкого сечения межлолаточного канала к плоскости нулевого уровня; lfсуммарная площадь узких сечений межлопаточных каналов горла решетки завихрителя; р - коэффициент потери скорости, характеризующий уменьше­ ние вектора абсолютной скорости на выходе из горелки, вызванного различ­ ного рода потерями; с - потеря момента количества движения в вихревой ка­ мере; я; - угол крутки, угол между вектором абсолютной скорости W\ и его окружным направлением на выходе из горелки .

Исследование выражения (2) на экстремум угла а; показало, что каж

–  –  –

По формулам (2) и (3) выполнен расчет гидравлических параметров ак­ сиально-тангенциального завихрителя. Исходными данными расчета являют­ ся следующие величины: г\ -внешний радиус обоймы завихрителя; г2 внутренний радиус камеры сгорания; Ь\ - толщина обоймы завихрителя; а угол наклона лопатки к касательной, проведенной к окружности, образуемой одной из любых плоскостей течения, проведенного перпендикулярно к оси завихрителя между передними и задними торцами завихрителя, и проходя­ щими через выходную кромку лопатки; /? - угол наклона выходной кромки лопатки к оси завихрителя; Z - число лопаток, AT завихрителя .

Для упрощения расчета была составлена программа расчета гидравли­ ческих параметров завихрителя на ЭВМ. По результатам расчета установле­ но, что для обеспечения минимального аэродинамического сопротивления в расчетном диапазоне изменения параметра и AT завихритель должен обла­ дать максимально возможным значением угла 0 и соответственно минималь­ ным значением угла а. Расчет позволил определить оптимальные значения а, /?, Z, обеспечивающие минимальное аэродинамическое сопротивление для данного типа AT завихрителя .

В третьей главе представлены результаты экспериментальных стендо­ вых исследований аэродинамических и тепловых характеристик камеры сго­ рания ЦППС .

Исследование выполнено на экспериментальном стенде, созданном для проведения комплексных испытаний камер сгорания цилиндрических прямо­ точных парогенераторов. Стенд включает в себя автономные системы, обес­ печивающие возможность регулирования расходов топлива, окислителя, дав­ ления в камере сгорания и других параметров, что позволяет изменять в ши­ роких пределах коэффициент избытка воздуха 0,5 а 10, тепловую мощ­ ность 1 МВт N 5 МВт, интенсивность отвода тепла в стенки и пр. Разра­ ботанный стенд позволяет провести комплексное исследование камер сгора­ ния цилиндрических прямоточных парогенераторов, работающих как на тя­ желом жидком, так и на газовом топливе .

В главе приведена также методика и результаты экспериментальных ис­ следований. В первой серии экспериментов проведено исследование влияния конструктивных элементов на сопротивление экспериментального образца камеры сгорания ЦППС. Эксперименты проводились с изменением места ус­ тановки и диаметра диафрагмы в камере сгорания, при изменении нагрузки горелки от 50% до номинальной .

Общее гидравлическое сопротивление экспериментального участка каме­ ры сгорания др(.

в эксперименте без диафрагмы определялось по формуле, полученной в результате анализа существующих методик расчета камер сго­ рания на аэродинамическое и гидравлическое сопротивление:

–  –  –

На основании анализа опытных данных автором получена аналитиче­ ская зависимость коэффициента аэродинамического сопротивления, аксиаль­ но-тангенциального завихрителя от числа Re:

.». = 0,0246 -Re055. (5) p В формулах (4) и (5) — ~ отношение плотности воздуха в камере к "т плотности воздуха в подводящем трубопроводе; йк, dT - соответственно диа­ метр подводящего патрубка трубы и камеры сгорания, м; WK - скорость воз­ духа в камере сгорания, м/с;,.,„„. ~ коэффициент аэродинамического сопро­ тивления аксиально-тангенциального зазихрителя .

Сопоставление значения коэффициента местного гидрашгаческого со­ противления аксиально-тангенциального завихрителя, определенного по экс­ периментальной зависимости (5), со значениями, найденными по методике, изложенной в главе 2 [формула (3)], показало удовлетворительное соответст­ вие расчета и эксперимента: расхождение не превышает 5% (рисунок 3) .

20 ^м.зав .

і мЛАЯ1&Р&**^ 16 -' 14

–  –  –

Рисунок 3 - Зависимость местного коэффициента сопротивления аксиальнотангенциального завихрителя от числа Re (опыт без диафрагмы) При установке в проточной части камеры сгорания ЦППС диафрагмы по результатам измерений было выявлено, что общее гидравлическое сопро­ тивление камеры сгорания ДР в опытах с диафрагмой определяется, в ос­ новном, критерием Re для воздушного потока и параметром т=-~ (отношением диаметра выходной диафрагмы к диаметру камеры сгорания). Место расположения диафрагмы не оказало значительного влияния на величину гидравлического сопротивления камеры сгорания. Данное яшіение интерпре­ тировано высокой степенью турбулизации воздушного потока, обусловлен­ ной круткой воздушного потока аксиально-тангенциальным завихрителем, и ограниченной длиной экспериментального образца камеры сгорания. При малых величинах— на зависимости Re выделяются два участка Re 0,9-10 ;

dK Re 1,5-Ю, на которых коэффициент сопротивления прямо пропорционален Re. В промежуточной зоне 0,9-105Re 1,5-Ю5 коэффициент сопротивления слабо зависит от Re. Здесь реализуется режим движения близкий к автомо­ дельному (по числу Re). Такой характер зависимости числа Re сохраняется и при других величинах х/1 (рисунок 4) .

Данные экспериментальных исследований позволили определить ха­ рактер влияния конструктивных элементов на сопротивление эксперимен­ тального образца камеры сгорания ЦППС и получить аналитическую зави­ симость сопротивления камеры сгорания от числа Re и диаметра диафрагмы .

Общее гидравлическое сопротивление экспериментального участка камеры сгорания, ДР определялось, исходя из выражения (4), принимая во внима­ ние, что при рассматриваемых условиях вклад принудительного вихреобразования в общее гидравлическое сопротивление камеры сгорания незначите­ лен Свгар.

" ^ и е г 0 в расчете можно не учитывать, а также учитывался коъА/Ътдтт^тлт » ю р т и п г п а^гчпттттітялтирглт-п р п п п п т н п п р н т к г ттітятпягімт,т с -, пг\ формуле:

–  –  –

»\ 2,00 Рисунок 4 - Зависимость коэффициента сопротивления камеры сгорания от числа Рейнольдса при с/д/й^ =0,603; 0,808 при различных значениях xll Аналитическая зависимость для расчета коэффициента аэродинамиче­ ского сопротивления камеры сгорания от числа Re при установке в камере сгорания диафрагмы:

&=8,6-0я)мІІе'-и, (7) где ^ашфр, - коэффициент местного аэродинамического сопротивления диа­ фрагмы .

Во второй серии опытов исследовались тепловые характеристики экс­ периментального образца камеры сгорания ЦГШС, позерялась разработанная методика теплового расчета. Исходя из поставленных задач, при проведении тепловых испытаний камеры сгорания были определены значения темпера­ тур теплоносителя (в двух несмежных заходах спирали), стенки внутренней трубы, в зоне, омываемой теплоносителем, и стенки трубы в зоне ребра. Ре­ зультаты температурных измерений модельного образца ЦГШС представле­ ны на рисунке 5 .

По результатам эксперимента было найдено распределение температу­ ры воды вдоль оси рабочего участка для режимных условий, в которых про­ изводился эксперимент. Установлено, что нагрев теплоносителя производит­ ся в бескризисном режиме, без резких скачков температуры теплоносителя и перегрева стенки камеры сгорания. Хотя температура ребра парогенерирующего канала выше, чем в стенке камеры сгорания, в среднем на 15-20%, она не превышает допустимого предела. Результаты эксперимента подтвердили, что использование в предлагаемой конструкции цилиндрической камеры сгорания с конвективным переносом тепла позволило существенно увели­ чить плотность теплового потока на теплопередающую поверхность. Спи­ ральные каналы обеспечивают существенный рост критической плотности теплового потока при Х0 и дают возможность увеличения теплонапряженности конструкции при сохранении коэффициента запаса на необходимом уровне. Численные данные экспериментальных исследований, учитывающие технологические особенности предлагаемой конструкции камеры сгорания, были использованы при разработке методики теплового расчета камеры сго­ рания парогенератора ЦГШС .

В четвертой главе приведена методика теплового расчета камеры сго­ рания ЦГШС. Методика расчета разработана в соответствии с рекомендация­ ми нормативного метода, с учетом методик расчета теплообмена в камерах сгорания реактивных двигателей, а также данных экспериментальных иссле­ дований камеры сгорания цилиндрического прямоточного парогенератора .

Полученные в результате синтеза аналитические зависимости исполь­ зованы при разработке математической модели теплообмена и создании ал­ горитма программы теплового расчета камеры сгорания ЦГШС на ЭВМ .

Разработанная методика позволяет определить основные конструктив­ ные и геометрические параметры камеры сгорания парогенератора, обеспе­ чивающие наибольшую эффективность работы .

Сопоставление распределения плотности теплового потока (восприни­ маемого водой от продуктов сгорания) вдоль оси рабочего участка, опреде­ ленного по разработанной автором методике и найденного по результатам эксперимента, продемонстрировало удовлетворительное соответствие расче­ та и эксперимента (рисунок 5). Кривые 1,2,3- соответственно расчетные величины теплового потока и температурных профилей вдоль оси эксперимен­ тального образца камеры сгорания (расчет) .

Это подтверждает правомерность использования предложенной мето­ дики для расчета процессов теплообмена цилиндрических прямоточных па­ рогенераторов .

–  –  –

Рисунок 5 - Сопоставление расчетных и экспериментальных данных в экс­ периментальном образце камеры сгорания цилиндрического прямоточного парогенератора со спиральными каналами В пятой главе произведен экологический анализ аспектов промыш­ ленного применения мобильной парогенераторной установки ЦППС для паротешювого воздействия на пласт месторождения Ярега .

Произведена также оценка влияния принятых технологических и кон­ структивных решений на экологический уровень цилиндрического прямо­ точного парогенератора .

С точки зрения общей энергоемкости и экологичности теплового про­ цесса воздействия на пласт, при одинаковом конечном эффекте нефтеотдачи, очевидно, что разработка месторождений с использованием мобильных ЦППС является наиболее экономичной и природоохранной .

Выводы

1. Произведено теоретическое обоснование и разработка конструкции каме­ ры сгорания и горелочного устройства с лопаточным аксиальнотангенциальным завихрителем .

2. Разработан алгоритм и произведен расчет конструктивных параметров аксиально-тангенциального завихрителя камеры сгорания ЦППС. Опре­ делены следующие оптимальные значения величин а=22с, /?=35°, Z=32, обеспечивающих минимальное значение коэффициента аэродинамиче­ ского сопротивления в расчетном диапазоне изменения конструктивного параметра крутки к=2,21 .

3. Определены основные аэродинамические и тепловые характеристики разработанной конструкции камеры сгорания с лопаточным аксиальнотангенциальным завихрителем .

4. Получены аналитические зависимости для расчетов коэффициентов со­ противления аксиально-тангенциального завихрителя и камеры сгорания ЦППС .

5. Разработана на базе теоретических и экспериментальных исследований математическая модель теплообмена камеры сгорания ЦППС .

6. На базе теоретических и экспериментальных исследований разработана методика теплового расчета камеры сгорания парогенераторов ЦППС .

7. Выполнен анализ экологических показателей использования ЦППС на объектах нефтяных месторождений по сравнению с существующими в настоящее время котлами УПГ, ППУ-ЗМ, ВПГ-6 ЦКТИ, который пока­ зал, что уровень загрязнения в зоне расположения котлов при этом сни­ жается на 12 % .

Основное содержание диссертации изложено в следующих публикациях:

1. Михайленко Е.В. Экспериментальные исследования тепловых характеристик камеры сгорания парогенератора типа ЦППС // Энергосбережение и водоподготовка. - 2008. - № 5. - С. 74-75 .

2. Михайленко Е.В. Высокоэффективные технологии при разработке месторождений в условиях Крайнего Севера / Е. В. Михайленко, В.Н .

Волков, О.Н. Бурмистрова // Наука и технологии : Тр. XXYI Россий­ ской школы. - М.: РАН, 2006. - Т.2. - С. 194-197 .

3. Михайленко Е.В. К вопросу разработки и эксплуатации скважин вы­ соковязких нефтей /Е.В. Михайленко, В.Н. Волков, О.Н. Бурмистрова // Наука и технологии : Тр. XXYI Российской школы. - М.: РАН, 2006. - Т. 2. - С. 197-199 .

4. Михайленко Е.В. Методы утилизации промысловых и нефтезаводских газов / Е.В. Михайленко, В.Н. Волков // Тр. научно-технической конференции; под ред. Н.Д. Цхадая. - Ухта: УГТУ, 2007. - 4.1. - С .

382-384 .

5. Михайленко Е. В. Разработка Ярегского месторождения с помощью передвижных парогенераторов / Е.В. Михайленко, В.Н. Волков, Н.В .

Попова // Тр. научно-технической конференции; под ред. Н.Д. Цха­ дая. - Ухта : УГТУ, 2007. - 4.2. - С. 79-81 .

6. Михайленко Е.В. К вопросу снижения вредных выбросов в атмосферу / Е.В. Михайленко // Вузовская наука - региону; Тр. VI научнотехнической конференции. - Вологда: ВГТУ, 2008. - С. 177-179 .

7. Михайленко Е. В. Источники вредных выбросов в атмосферу / Е.В .

Михайленко // Севергеоэкотех-2008: Тр. IX международной моло­ дежной научной конференции; под ред. Н.Д. Цхадая. - Ухта : УГТУ, 2008.-С. 221-223 .

ч

8. Михайленко Е.В. Оценка величины образующихся вредных веществ при сжигании газа в теплогенерирующих установках и эффективно­ сти методов снижения объемов загрязнения атмосферы / Е.В. Михай­ ленко, В.Н. Волков, О.Н. Бурмистрова // Проблемы строительного комплекса России: Тр. IX международной научно - технической кон­ ференции. - Уфа, 2008. - С. 112-114 .

9. Михайленко Е.В. Основные направления работ по экономии тепловой энергии в системе коммунального хозяйства / Е.В. Михайленко, В.Н .

Волков, О.Н. Бурмистрова // Проблемы строительного комплекса России: Тр. IX международной научно - технической конференции. Уфа, 2008.-С. 145-148 .

10. Михайленко Е. В. Исследование влияния конструктивных параметров аксиально-тангенциального завихрителя на гидравлические характе­ ристики горелочного устройства / Энергосбережение - теория и прак­ тика: Тр. Четвертой Международной школы-семинара молодых уче­ ных и специалистов. - М.: Издательский дом МЭИ, 2008. - С. S2-86 .

Подписано в печать Ш 0ь OJh Зак. Ж Тир. 100 экз. П.л. Ъ^ Полиграфический центр МЭИ (ТУ)




Похожие работы:

«DAILY ЭКСПЛУАТАЦИЯ И ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ АВТОМОБИЛЯ ГРУЗОВИКИ ЛЕГКИЕ IVECO Автомобиль Iveco похож на своего во Если возникнут проблемы, лучший путь Автомобиль Iveco — это удачный выбор, дителя: это тщательно продуманная ло к их решению — посоветоваться со спе поздравляем Вас! Daily отличается ис гичная система, п...»

«Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Государственная публичная научно-техническая библиотека Сибирского отделения Российской академии наук The State Public Scientific Technological Library of the Siberian Branch of the Russian Academy of Sciences НАУКА В С...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" Школ...»

«Масло трансмиссионное G-Truck GL-4 80W-90 РПБ № 84035624.19.49075 стр. 3 по СТО 84035624-050-2012 Действителен до 16.11.2022 г. из 16 1 Идентификация химической продукции и сведения о производителе и/или поставщи...»

«1 Персональный экземпляр Aleksandr Kashirin Секреты нестандартных SNG Фил Шоу Ф. Шоу, Секреты нестандартных SNG © 2012, Руслан Камаев, издание на русском языке Phil Shaw, Secrets of non-standard Sit’n’gos © 2010, D&B Publishing LLC Пе...»

«Масла моторные для дизельных двигателей Gazpromneft Diesel Extra РПБ № 84035624.02.37103 стр. 3 Действителен до 27.01.2020 г. из 15 по СТО 84035624-148-2014 1. Идентификация химической продукции и сведения о...»

«Масла универсальные тракторные G-Special STOU РПБ № 84035624.19.47642 стр. 3 по СТО 84035624-109-2013 Действителен до 09.08.2022 г. из 16 1 Идентификация химической продукции и сведения о произв...»

«Казарян Самвел Оганесович ЩЕБЕНОЧНО-МАСТИЧНЫЕ АСФАЛЬТОБЕТОНЫ, МОДИФИЦИРОВАННЫЕ ПОРИСТЫМИ ПОРОШКОВЫМИ МАТЕРИАЛАМИ 05.23.05 – Строительные материалы и изделия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград – 2018 Работа выполнена на кафедре "Строительство" Инженерного института фе...»







 
2019 www.librus.dobrota.biz - «Бесплатная электронная библиотека - собрание публикаций»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.